Файл: Ящерицын, П. И. Шлифование с подачей СОЖ через поры круга.pdf

133

максимально допустимый дисбаланс не превышает 50 г-см. Дальнейшее увеличение дисбаланса было опас­ ным по технике безопасности эксперимента. Виброустой­ чивость этих шпинделей примерно равная.

4.При пКр= 50 місек виброустойчивость шпинделей СШ-І-ІО(І) и СШ-1-10(2) примерно одинаковая.

5.Виброустойчивость шпинделей СВАИГЛ-200 и за­ вода «Калибр» на скоростных режимах примерно в 2—

Рис. 51. Зависимость амплитуды колебаний внутришли-

2,5 раза ниже виброустойчивости шпинделей СШ-І-ІО(І)

и С111-1-10(2).

Заслуживает особого внимания вопрос резкого изме­

следующими конструктивно-технологическими особенно­ стями этих шпинделей. У шпинделя СШ-1-10(2) в меж­ опорном пространстве диаметр тела вала 40 мм, а у шпинделя СІИ-І-Ю (І)—50 мм. При этом точность вра­ щения шпинделя СШ-І-Ю(І) примерно в 1,5 раза выше,

134

чем шпинделя СШ-1-10(2). С переходом па скоростной режим вращения шпинделя СНЫ -10(2) происходят ин­ тенсивные крутильные и изгибные колебания вала в межопорном пространстве вследствие его малого момен­ та сопротивления и значительного отклонения действи­ тельной оси шпинделя от его геометрической оси.

Таким образом, для скоростного шлифования оба шпинделя мод. СШ-І-Ю(І) и СШ-1-10(2) по вибро­ устойчивости являются равноценными. Учитывая, что шпиндель СШ-1-10(2) обладает большей жесткостью, его целесообразнее использовать на предварительном шлифовании, а шпиндель СШ-І-Ю(І) благодаря его бо­ лее высокой точности вращения пригоден для оконча­ тельного шлифования. С точки зрения долговечности ра­ боты подшипников необходимо отдать предпочтение шпинделю СШ-1-10(2), так как при его сборке исключен перекос подшипников благодаря их безгаечной фик­ сации.

Разработанные конструкции шпинделей применимы для шлифования коротких деталей (до 120 мм) с диамет­

4. Причины неуравновешенности шлифовального круга, возникающей с пуском СОЖ через его поры [102]

Основными причинами неуравновешенности являют­ ся следующие:

' асимметричность его объема относительно оси вра­ щения, в частности, эксцентриситет отверстия и непа­ раллельность торцов;

1неоднородность шлифовального круга по плотности, т. е. неравномерное распределение пор по объему круга.

Согласно ГОСТу 3881—65, шлифовальные круги пе­ ред установкой на станок проходят статическую балан­ сировку, и неуравновешенность их из-за указанных выше причин устраняется. Однако с пуском СОЖ через поры круга жидкость заполняет активное поровое простран­

ность и повышается уровень вибраций шпинделя шлифо­ вального круга. Асимметричность, как правило, не вы­

135

зывает существенного дисбаланса круга, ибо ГОСТом 4785—64 предусмотрены достаточно жесткие допуски на посадочные отверстия, эксцентриситет и непараллель­ ность торцов кругов. Повышение вибраций с пуском СОЖ через поры шлифовального круга происходит в основном из-за неравномерного распределения пор по объему круга.

Учитывая это, нами изучалось только изменение ам­ плитуды колебаний шлифовальной бабки станка с пу­ ском СОЖ через поры круга в зависимости от неравно­ мерности распределения пор по объему круга. Исследо­ вания проводились на станке мод. ЗБ161. Для измерения вибраций использовался вибродатчик ВИЛ-69, а регистрация производилась на осциллографе И-102.

Предварительными исследованиями было установле­ но, что характерной точкой на станке мод. ЗБ 161 являет­ ся точка на шлифовальной бабке у переднего подшипни­ ка шпинделя.

При расшифровке виброграмм применялся аппарат «Микрофот» типа 5ПО-1 с объективом Ю-12, обеспечи­ вающим 16-кратное увеличение, что давало соответст­ вующее увеличение точности обработки виброграмм. Вы­ числение амплитуды колебаний производилось по фор­ муле

А — действительная амплитуда записанного колебатель­ ного процесса, мм.

При пуске (прекращении подачи) СОЖ через поры круга вибрации нарастают (убывают) не мгновенно, а за определенный промежуток времени, поэтому на вибро­ граммах производилось измерение соседних амплитуд через один период. Эти измерения позволили вычислить коэффициент нарастания вынужденных колебаний и ло­

136

гарифмический декремент затухания, который вычисля­ ется по формуле

затухающего колебательного процесса; А3— амплитуда колебаний, измеренная через один период от А t.

Логарифмический декремент затухания, деленный на период затухающего колебания, есть коэффициент зату­ хания

Величина сопротивления определяется по формуле

Так как отношение частоты возмущающей силы к ча­ стоте собственных колебаний равно единице ///0= 1 (число оборотов всех вращающихся масс постоянно во времени), то коэффициент нарастания вынужденных колебаний

Коэффициент нарастания вынужденных колебаний (ло­ гарифмический декремент затухания) здесь является ха­ рактеристикой скорости заполнения (освобождения) пор шлифовального круга СОЖ (от СОЖ).

Для проверки предположения о повышении уровня вибраций с пуском СОЖ через поры круга на станок

в котором имелась свинцовая вставка, компенсирующая часть структурного дисбаланса. После установки стати­

137