Файл: Байков, Б. Н. Технико-экономическое нормирование потерь и разубоживания полезных ископаемых при добыче.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 22.10.2024
Просмотров: 126
Скачиваний: 0
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
22 |
Мощность |
|
|
|
Потери (%) |
при высоте подвалки, м |
|
|
а, градѵс |
|
|
|
|
|
|
|
залежи, |
|
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
|
м |
|
|
|||||
5 |
0 |
10 |
1,4 |
5,6 |
— |
— |
— |
|
20 |
0,7 |
2,8 |
— |
_ |
— |
|
|
|
||||||
|
5 |
10 |
1 ,4 |
5,7 |
— |
_ |
— |
|
20 |
0,7 |
2,7 |
— |
_ |
— |
|
|
|
||||||
|
10 |
10 |
1,5 |
5,9 |
— |
_ |
— |
|
20 |
0,7 |
3,0 |
— |
_ |
— |
|
|
|
||||||
|
15 |
10 |
1,6 |
6,3 |
— |
_ |
— |
|
20 |
0,8 |
3,1 |
— |
— |
— |
|
|
|
||||||
|
20 |
10 |
1,6 |
6,5 |
— |
_ |
— |
|
20 |
0,8 |
3,3 |
|
|
|
|
|
|
— |
— |
— |
|||
|
25 |
10 |
1,7 |
6,9 |
|||
|
20 |
0,9 |
3,5 |
— |
— |
— |
|
|
|
||||||
|
30 |
10 |
2,2 |
8,8 |
— |
_ |
— |
|
20 |
1,1 |
4,4 |
— |
— |
— |
|
|
|
||||||
10 |
0 |
10 |
0,7 |
2,8 |
6,3 |
11,2 |
17,6 |
|
20 |
0,4 |
1,4 |
3,2 |
5,6 |
8,8 |
|
|
5 |
10 |
0,7 |
2,8 |
6,4 |
11,4 |
17,8 |
|
20 |
0,4 |
1,4 |
3,2 |
6,7 |
8,9 |
|
|
|
||||||
|
10 |
10 |
0,7 |
3,0 |
6 , 6 |
11,8 |
18,5 |
|
20 |
0,4 |
1,5 |
3,3 |
5,9 |
9,2 |
|
|
|
||||||
|
15 |
10 |
0,8 |
3,1 |
7,1 |
12,6 |
19,7 |
|
20 |
0,4 |
1,6 |
3,6 |
6,8 |
9,7 |
|
|
|
||||||
|
20 |
10 |
0,8 |
3,3 |
7,4 |
13,0 |
20,4 |
|
20 |
0,4 |
1,6 |
3,7 |
6,5 |
10,2 |
|
|
|
||||||
|
25 |
10 |
0,9 |
3,5 |
7,9 |
13,8 |
21,6 |
|
20 |
0,4 |
1,8 |
3,9 |
6,9 |
10,'8 |
|
|
|
||||||
|
30 |
10 |
1 , 1 |
4,4 |
9,9 |
17,6 |
27,5 |
|
20 |
0,6 |
|
5,0 |
|
13,8 |
|
|
|
2 , 2 |
8 , 8 |
||||
20 |
0 |
10 |
0,4 |
1,4 |
3,2 |
5,6 |
8 , 8 |
|
20 |
0,2 |
0,7 |
1,6 |
2,8 |
4,4 |
|
|
|
||||||
|
5 |
10 |
0,4 |
1,4 |
3,2 |
5,7 |
8.9 |
|
20 |
0,2 |
0,7 |
1,6 |
2,8 |
4,4 |
|
|
|
||||||
109
|
|
|
|
|
|
П р одол ж ен и е |
т абл . 22 |
Мощность |
|
|
|
П о т е р и ( % ) п р и в ы с о т е п о д в а л к и , м |
|||
|
“ ' з а * ' |
|
|
|
|
|
|
з а л е ж и , |
а , г р а д у с |
|
4 |
G |
|
|
|
м |
|
М |
о |
8 |
10 |
||
2 0 |
|
10 |
0 , 4 |
1 , 5 |
3 , 3 |
5 , 9 |
9 , 2 |
|
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
0 , 2 |
0 , 8 |
1 , 6 |
3 , 0 |
4 , 6 |
|
|
10 |
0 , 4 |
1 , 6 |
3 , 6 |
6 , 3 |
9 , 9 |
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
0 , 2 |
0 , 8 |
1 , 8 |
3 , 2 |
5 . 0 |
|
|
10 |
0 , 4 |
1 , 7 |
3 , 7 |
6 , 5 |
1 0 , 2 |
|
2 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
0 , 2 |
0 , 8 |
1 , 8 |
3 , 2 |
5 , 1 |
|
|
1 0 |
0 , 4 |
1 , 8 |
3 , 9 |
6 , 9 |
1 0 , 8 |
|
2 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
0 , 2 |
0 , 9 |
2 , 0 |
3 , 5 |
5 , 4 |
|
|
10 |
0 , 4 |
1 , 8 |
3 , 9 |
6 , 9 |
1 0 , 8 |
|
3 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 0 |
0 , 2 |
0 , 9 |
2 , 0 |
3 , 5 |
5 , 4 |
Примечание. Угол ß в расчетах принят равным SO5.
ной формы определяются высотой подвалки Ііп угольного или рудного борта породой, которая предусматривается, как уже было отмечено, проектом. В зависимости от высоты подвалки потери на 1 м длины фронта работ при нормировании могут быть рассчитаны по формулам [14]:
а) для горизонтальных за лежей (рис. 27, а)
|
|
|
П = |
К |
|
(121) |
|
|
|
птнШзях tg ß |
|
|
|
|
|
|
б) для наклонных залежей |
|||
|
|
(рис. 27, б) |
|
|
|
|
|
|
|
lctS (ß — 06) -ь- ctg (ß + а)] |
|||
|
|
П = |
|
|
|
|
|
|
|
2птиШзях cos а |
|
||
|
|
|
доли |
единицы, |
(122) |
|
|
|
где |
Іг„ — высота |
подвалки |
||
Рис. 27. Схемы |
к определению потерь |
угольного или рудного пласта, |
||||
м; я — число |
заходок |
между |
||||
в целиках между заходками: |
предохранительными |
|
целика |
|||
горизонтальная |
залежь; б — наклонная |
|
||||
|
залежь |
ми; ß — устойчивый угол отко |
||||
са борта, градус, Возможная величина потерь в целиках между заходками при
различных торно-геологических условиях в зависимости от мощмости и угла падения залежи а, ширимы заходки Шзах и высоты подвалки приведена в табл. 22.
по
Нормирование потерь и разубоживания при разработке залежей роторными экскаваторами
При разработке горизонтальных пластообразных залежей роторными экскаваторами потери и разубожнвание образуются вследствие несовпадения контура отработки и контакта залежи
(рис. 28).
Рис. 28. Схемы к расчету потерь и разубожноажія при разработке горизонталь ной залежи роторным экскаватором
При движении роторного колеса экскаватора по контакту за лежи между параллельными горизонтальными заходками обра зуются гребни (рис. 28, а) из вмещающей породы или неконди ционного полезного ископаемого. Эти породы при добыче приме шиваются к полезному ископаемому и разубоживают его. Потери полезного ископаемого в этом случае практически отсутствуют. При работе роторного экскаватора, когда роторное колесо распо лагается ниже контакта (рис. 28,6), срезаемое полезное ископае мое перемешивается с породой и теряется. В этом случае разубоживание меньше, чем при положении роторного колеса, приведен ном на рис. 28, а. При опускании роторного колеса в положение, при котором вершины гребней будут располагаться по контакту
ш
с залежью, как это показано на рис. 28, в, разубоживапие умень шается до нуля.
Если роторное колесо будет двигаться по контакту полезного ископаемого с породами почвы залежи (рис. 28, г), то потери будут образовываться в виде гребней. Для уменьшения потерь полезного ископаемого в этом случае роторное колесо необходимо опускать ниже контакта. Тогда потери снизятся, а разубоживапие увеличится. Потери будут равны нулю, когда роторное колесо будет находиться в положении, показанном на рис. 28, е.
На основании рис. 28 можно заключить, что потери и разубоживание в.кровле и почве залежей зависят от радиуса роторного колеса и величины подачи ротора на забой, которая на практике называется толщиной срезаемой полосы.
Взависимости от принятой организации ведения горных работ
вприконтактной зоне, радиуса роторного колеса и толщины сре заемой полосы коэффициенты потерь по возможным вариантам разработки могут быть определены по следующим формулам:
а) в кровле залежи (см. рис. 28, в)
П..~ — — ( — ---- sin2cpV |
доли |
единицы; |
(123) |
|||
|
21ти \ 90 |
|
У |
|
|
|
б) в почве залежи (см. рис. 28, г) |
|
|
|
|||
Л п |
cos а |
\ |
лгср |
доли единицы, |
(124) |
|
|
у |
\Ш |
||||
"'и |
2 |
|
|
|
||
где г — радиус роторного колеса, м; |
I — толщина срезаемой по |
|||||
лосы, м; ер — угол, равный arcsin |
— , градус; |
л — 3,14. |
|
|||
|
|
|
2г |
|
|
|
Коэффициенты примешивания пород для случая, представлен |
||||||
ного на рис. 28, а, |
определяются |
по формуле |
(124), а для |
случая, |
||
показанного на рис. 28, е — по формуле (123).
Если плотность разубоживающих пород меньше плотности полезного ископаемого, то при определении коэффициента В в
числителе указанных формул |
(123) |
и (124) |
должно быть |
уи, а |
|
в знаменателе — уп- |
потерь |
полезного |
ископаемого |
в за |
|
Значения коэффициентов |
|||||
висимости от радиуса роторного колеса и |
толщины срезаемой |
||||
полосы [14], рассчитанные |
по |
формулам (123) и (124), |
приве |
||
дены в табл. 23.
Формулы (123) и (124) используются для расчета макси мального значения потерь и примешивания пород. При положении роторного колеса в каком-то промежуточном положении, напри мер в положении, показанном на рис. 28, б и д, значения потерь и разубоживания будут ниже максимальных, а варианты разра ботки могут быть более выгодными. Поэтому при установлении рационального варианта и нормативных потерь и разубоживания рекомендуется рассматривать и варианты с промежуточным рас положением роторного колеса относительно контакта залежи. Фор-
112
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 23 |
|
г, м |
1, М |
|
" к - |
Пп< |
гм |
1, М |
я ,<- |
17и- |
|
доли еди |
доли |
Д О Л И |
доли |
||||
|
|
|
ницы |
единицы |
|
|
единицы |
единицы |
1,5 |
1,2 |
|
0,012 |
0,004 |
5,5 |
4,4 |
0,043 |
0,014 |
|
1,5 |
|
0,016 |
0,009 |
|
5,5 |
0,064 |
0,031 |
|
1,8 |
|
0,027 |
0,012 |
|
6,6 |
0,098 |
0,042 |
|
2,1 |
|
0,038 |
0,017 |
|
7,7 |
0,136 |
0,063 |
2,0 |
2,4 |
|
0,054 |
0,024 |
6,0 |
8,8 |
0,194 |
0,083 |
1,6 |
|
0,016 |
0,004 |
4,8 |
0,047 |
0,015' |
||
|
2,0 |
|
0,022 |
0,011 |
|
6,0 |
0,069 |
0,033 |
|
2,4 |
|
0,035 |
0,015 |
|
7,2 |
0,106 |
0,047 |
|
2,8 |
|
0,049 |
0,024 |
|
8,4 |
0,147 |
0,068 |
2,5 |
3,2 |
|
0,070 |
0,031 |
6,5 |
9,6 |
0,211 |
0,091 |
2,0 |
|
0,020 |
0,004 |
5,2 |
0,051 |
0,016 |
||
|
2,5 |
|
0,025 |
0,012 |
|
6,5 |
0,076 |
0,036 |
|
3,0 |
' |
0,044 |
0,018 |
|
7,8 |
0,116 |
0,052' |
|
3,5 |
0,061 |
0,028 |
|
9,1 |
0,161 |
0,075 |
|
3,0 |
4,0 |
|
0,087 |
0,037 |
7,0 |
10,4 |
0,230 |
0,101 |
2,4 |
|
0,023 |
0,007 |
5,6 |
0,055 |
0,017 |
||
|
3,0 |
|
0,034 |
0,017 |
|
7,0 |
0,081 |
0.039 |
|
3,6 |
|
0,053 |
0,023 |
|
8,4 |
0,124 |
0,054 |
|
4,2 |
|
0,074 |
0,034 |
|
9,8 |
0,172 |
0,078 |
3,5 |
4,3 |
|
0,104 |
0,047 |
7,5 |
11,2 |
0,246 |
0,108 |
2,8 |
|
0,027 |
0,009 |
6,0 |
0,059 |
0,018 |
||
|
3,5 |
|
0,039 |
0,020 |
|
7,5 |
0,086 |
0,042 |
|
4,2 |
|
0,062 |
0,026 |
|
9,0 |
0,133 |
0,059' |
|
49 |
|
0,086 |
0,040 |
|
10,5 |
0,184 |
0,085 |
4,0 |
5,0 |
|
0,122 |
0,054 |
8,0 |
12,0 |
0,256 |
0,116 |
3,2 |
|
0,031 |
0,010 |
6,4 |
0,062 |
0,019 |
||
|
4,0 |
|
0,045 |
0,022 |
|
8,0 |
0.092 |
0,043 |
|
4,8 |
|
0,071 |
0,032 |
|
9,6 |
0,142 |
0,061 |
|
5,6 |
|
0,095 |
0,046 |
|
11,2 |
0,196 |
0,092 |
4,5 |
6,4 |
|
0,139 |
0,061 |
8,5 |
12,8 |
0,281 |
0,122 |
3,6 |
|
0,035 |
0,012 |
6,8 |
0,066 |
0,020 |
||
|
4,5 |
|
0,052 |
0,025 |
|
8,5 |
0,098 |
0,046 |
|
5,4 |
|
0,080 |
0.036 |
|
10,2 |
0,150 |
0,063 |
|
6,3 |
|
0,111 |
0,053 |
|
11,9 |
0,208 |
0,095 |
5,0 |
7,2 |
|
0,158 |
0,068 |
9,0 |
13,6 |
0,297 |
0,128 |
4,0 |
|
0,039 |
0,013 |
7,2 |
0,070 |
0,023 |
||
|
5,0 |
|
0,058 |
0,028 |
|
9,0 |
0,104 |
0,050 |
|
6,0 |
|
0,088 |
0,039 |
|
10,8 |
0,160 |
0,071 |
|
7,0 |
|
0,123 |
0,058 |
|
12,6 |
0,220 |
0,104 |
|
8,0 |
|
0,176 |
0,076 |
|
14,4 |
0,317 |
0,137 |
П рим ечал и е. |
При расчете коэффициента потерь принято /нд =8 |
м, а — 0°. |
|
|||||
мулы расчета коэффициентов потерь и примешивания пород в та ких случаях очень сложны и поэтому значения коэффициентов Я и В целесообразнее определять с помощью графических по строен ий.
Пример расчета нормативных потерь и разубоживания при экономической оценке различных вариантов разработки залежи роторным экскаватором приведен в табл. 24.
из