Файл: Никифорова, Н. М. Основы проектирования тепловых установок при производстве строительных материалов учеб. пособие для техникумов.pdf

Расход пара на весь технологический процесс определяем суммой всех его расходов по цехам

d = 19 + 11 + 269 = 299«300 кг\мз бетона.

Часовой расход пара

DT = G4d = 12-300 =-- 3600 кг\ч.

Теплотехнический расчет. Определяем расход тепла отдельными потребителя­

ми пара.

Расход тепла на получение нормального пара с энтальпией 2680 кдж/кг, иду­ щего на технологический процесс,

QT = DTta — 3600-2680 = 96,5-Ю5 кдж[ч.

Для расчета расхода тепла потребителями определяем объем отапливаемых помещений по наружным и внутренним размерам. Толщину стен принимаем

500 мм.

Внутренний объем главного производственного корпуса с арматурным цехом

- 138-72-10 + 1440-10 = 114-103 м г.

Наружный объем производственных зданий при длине арматурного цеха 1440/72=20 м составит 159-73-10= 116-ІО3 м3. Объем подсобных, административ­ ных и бытовых отапливаемых помещений ориентировочно принимаем равными 10% от объема основных производственных, что составит по внутреннему объему 114-103-0,1 = 114-102 м3, а по наружному 116-103-0,1 = 116-102 м3.

Тогда общий внутренний объем отапливаемых зданий равен

тиляцию (см. табл. 11) — 15,2° С, теплоемкости воздуха сп = 1,3 кдок/м3 °С

■QueiiT — вн(7R 7р.и) — 1,31-2-125,4-103[16 — ( — 15,2)] = 102-ІО3 кдж\ч.

Расход тепла на бытовые нужды определяем, исходя из нормы потребления горячей воды 60 л/сут на человека, температуры горячей воды 65°, холодной 5° С и количества часов на ее приготовление при отсутствиизапасов — 2:

■потерь тепла при транспортировке пара £тр=1,05 определяем как сумму расхода тепла отдельными потребителями

39

Часовой расход нормального пара

К установке принимаем котел типа ВВД давлением 13 бар для сухого насы­ щенного пара. Паропроизводнтелыюсть котельной по пару данного давления с энтальпией t„=2787 кдоіс/кг п подогревом питательной воды до 50° С с энтальпией ,-„.„=4,18-50 = 209 кдж/кг составит

Принимаем 2 котла общей паропронзводителыюстыо 20 т/ч. Таким образом, котельная имеет запас мощности 17%.

Расчет топки ведут на одни котел при сжигании в нем угля с Q„>’ = = 28549 кдж/кг. В соответствии с составом и свойствами угля и производительно­ стью котла к. п. д. установки ориентировочно принимаем равным 0,85.

Определяем расход топлива за час и секунду:

или

Всек = — - = 0,297 кг!сек.

сек 3600

Учитывая значительный расход топлива, проектируем полумехаинческую топ­ ку с пневматическим забрасывателем ПМЗ-ЦКТИ Бийского котельного завода.

- Видимую тепловую мощность решетки Q/R и топочной камеры Q/V прини­ маем по технической характеристике:

V

По каталогу выбираем топку площадью 8,78 м2, шириной решетки 2440 мм и длиной 3600 мм; высота топочной камеры: Н = V/R=29,2/8,78=3,3 м.

Размеры топки вписываются в габариты котла.

Показатели работы топки, взятые из ее технической характеристики: давле­

40

Рассчитываем процесс горения топлива при а=1,5 и 1,8. Результаты расчета приведены в табл. 42. Далее составляем баланс тепла котла за 1 ч работы.

Часовой приход тепла. 1. От сгорания топлива

дх = B 4QP = Дч28 549 к д э ф .

2. С воздухом, поступающим на горение, и с прнсосами его через неплотности

q2 = ДцѴпозСпоз^поз = ß 413,36-20-1,3 = 3475,, кдж,ч.

Часовой расход тепла. А. Полезный.

1. На парообразование

q\ = D (г„ — 10 000 (2787 — 209) = 2578 -104 кдж\ч.

Б.Потери тепла.

2.С отработанными газами

< 7 2 — В ц Ѵ газ^газ^газ = Вч • 13,65-1,35■160 = 29405,, к д э ф .

3. С химическим недожогом

<7 з = | 5 ,,QjJ<7 3 0 , 0 1 = б,,28549-1 -0,01 = б ч285 к д э ф .

4. С механическим недожогом

<74 = 5„QP?40,01 = б,,28 549-7-0,01 = 5„1998><Ь/с/ч.

5. Потерн тепла (кдж/ч) поверхностью обмуровки котла во внешнюю среду

<7g = СССуМ(^£Т ■ t в) 53, 6.

Котел в обмуровке имеет следующие размеры: ширину 5,08 м, высоту 6,60 м, длину 6,41 м. Поверхность, через которую теряется тепло,

5 = 5 ,08-6,6-2 + 6 ,41-6,6-2 + 5 ,08-6,41 = 184,1 лР.

Обмуровка котла состоит из одного шамотного кирпича толщиной 230 мм и красного толщиной 250 мм. Коэффициент теплопроводности красного кирпича при средней температуре газов 600° С Л,,р = 0,47+ 0,0005^=0,47+0,0005-600=0,5 ег/ліх X-°С, шамотного кирпича Я,ш =0,69+0,00 064^= 0,69+0,00 064-600=0,73 вт/м-°С. Термическое сопротивление стенки обмуровки

стенки равна 77—80° С. Суммарный коэффициент теплоотдачи для керамической стенки по табл. 32 составляет 12,67 вт/м2 -°С. Температура поверхности выше нор­ мы. Рекомендуется ее изоляция. Расчет сделан для нанхудших условий:

<7 5 = 12,67-(80— 16) 184,1-3,6 = 53,6-ІО4 к д э ф .

Уравнение баланса тепла

Ч\ + Я2 = ч'і + ?2 + 7з + я\ + ?5=

28 5495„ + 3475,, = 2578-104 + 29405,, + 2855,, + 19985,, + 53,6- ІО4.

Отсюда б ч = 1111 кг/ч.

41

Значение полученного расхода топлива близко к ориентировочно определен­ ному, поэтому размеры топки не пересчитывают. Уточняем термический к. п. д. котла:

vjT = 2578-І04/321Ы 0‘! = 0,8.

УСТАНОВКИ ДЛЯ ТЕПЛОВЛАЖНОСТНОЙ ОБРАБОТКИ СИЛИКАТОБЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ИЗДЕЛИЙ

§ 1. Установки непрерывного действия

Установки непрерывного действия для теплообработки железо­ бетонных изделий применяют в конвейерном способе производства. К ним относят щелевые, туннельные многоярусные, вертикальные пропарочные камеры, одноярусные и двухъярусные пропарочные камеры прокатных станов, пакетировщики. Теплообработка изде­ лий в пропарочных камерах производится в среде пара путем пере­ дачи тепла поверхности изделий конвекцией. Этот способ прогрева называют конвективным.

При изготовлении изделий на прокатном стане или в термофор­ мах, уложенных в пакет, прогрев их происходит при соприкоснове­ нии с нагретой стенкой термокамеры или формы. Такой способ про­ грева, происходящий за счет теплопроводности, называют кон­ тактным.

42