Файл: Мизери, А. А. Эксплуатация текстильного оборудования с деталями из пористых спеченных материалов.pdf

смазку не добавляли в течение 6300 ч работы.

Таким образом, анализ зависимости расхода смазки от продол­ жительности работы позволяет сделать вывод об эффективности применения пористых железографитовых подшипников с компенса­ ционными резервуарами.

Подшипники ткацких станков ATT-120'C железографитовыми пористыми втулками за 9200 ч работы пополняли смазкой не бо­ лее 4 раз, а в некоторых случаях лишь 2—3 раза.

Даже наиболее ответственный узел станка коленчатый вал— подшипник пополняли смазкой не более четырех раз.

Режимы смазки узла трения скольжения автоматического ткац­ кого станка коленчатый вал—подшипник приведены в-табл. 18.

стых самосмазывающихся подшипников с компенсационными ре­ зервуарами в различных автоматических станках ATT-120 пока­ зали, что применение пористых железографитовых подшипников является эффективным средством повышения эксплуатационной надежности узлов трения скольжения.

Испытания также показали, что целый ряд узлов трения сколь­ жения может работать без пополнения смазки в период от одного среднего ремонта до другого и более.

Средний расход масла на автоматических ткацких станках при обычной смазке (по данным фабрик) и при Применении пористых железографитовых самосмазывающихся подшипников (по данным Московского текстильного института) приведен ниже.

Неравномерность расхода масла в однотипных узлах разных компенсационных резервуаров объясняется следующим:

неоднородностью самого пористого железографитового мате­ риала, неравномерным распределением пор по размерам, а также влиянием механической обработки на проницаемость поверхностей трения;

различной точностью геометрической формы и размеров сопря­ гаемых деталей (конусностью, овальностью), а также разной мик­ рогеометрией рабочих поверхностей;

неодинаковой величиной действительного зазора в узлах тре­ ния скольжения;

неодинаковой жесткостью валов (коленчатого, нижнего и сред­ него), а следовательно, и неодинаковыми условиями работы шейки

предприятиях текстильной промышленности показывает преимуще­ ство пористых самосмазывающихся подшипников по сравнению с обычными бронзовыми или чугунными подшипниками: сокра­ щается расход смазки, уменьшается износ сопряженной пары, исключается брак пряжи и ткани в результате загрязнения маслом. Кроме того, сокращаются простои оборудования, связанные с про­ цессом смазки, и производительность оборудования в этом случае возрастает. Перевод оборудования на пористые подшипниковые опоры успешно осуществляется на заводах-изготовителях, а также в условиях ремонтно-механических мастерских текстильных пред­ приятий.

Новоткацкая фабрика Глуховского хлопчатобумажного комби­ ната имени В. И. Ленина — одна из первых в текстильной промыш­ ленности в содружестве с Московским текстильным институтом приступила к исследованию и внедрению пористых спеченных ма­ териалов в опорах ткацких станков.

Более 500 станков ATT-120, оснащенных пористыми самосмазы­ вающимися подшипниками коленчатого, среднего и нижнего ва­ лов, работают с I960 г.

114

Выходящие из строя бронзовые подшипниковые втулки заме­ няют пористыми железографитовыми. По состоянию на конец 1972 г. около 1500 автоматических ткацких станков, вырабатываю­ щих миткаль, малистин, саржу и другие ткани, оснащены самосма­ зывающимися подшипниками. Заполнение компенсационных резер­ вуаров смазкой осуществляется один раз в три месяца, причем за это время подшипником веретена расходуется 9—12 г смазки, под­ шипниками коленчатого, среднего и нижнего валов по 18—20 г масла МС-20.

Производственные испытания пористых подшипников, изготовленных из железографита и пропитанных фторопластом-4

Испытания пористых подшипников проводились на ленточной машине ЛНС-51-2 в экспериментальном цехе Киевской опытно-тех­ нической текстильной фабрики и на ткацких станках АТ-120-ШЛ5 и АТ2-120-ШЛ5 на Черкасском шелковом комбинате.

Для проведения испытаний была изготовлена партия подшипни­ ковых втулок из железного порошка ПЖ2К Броварского завода. Состав шихты: графит—-1,2%, сера молотая — 0,8%, остальное — железо. Втулки прессовали в ручных опытных пресс-формах и спе­ кали в среде водорода. Температура спекания достигала 1050±20°С, продолжительность — 2 ч, исходная пористость — 40%.

Затем втулки пропитывали фторопластом-4, действуя избыточ­ ным давлением (давление— 15 кгс/см2, продолжительность— 15 с) и подвергали термообработке для спекания полимера (температура

фторопласта в порах. После допрессовки пористостьсоставляла 23—28%, а степень заполнения пор фторопластом 75—85%.

Готовая втулка для установки на ленточной машине имела сле­ дующие размеры: наружный диаметр ЗОПр13, внутренний диа­ метр — 17Шз.

На ленточных машинах ЛНС-51-2 втулки устанавливали в опо­ рах рифленых цилиндров второй и третьей линии вытяжного при­ бора. Такой выбор места установки подшипников обусловлен тем, что подшипники в опорах рифленых цилиндров имеют низкую на­ дежность, заклиниваются из-за попадания пуха, часто происходит схватывание. В результате цилиндр выходит из строя и без рестав­ рации непригоден для дальнейшей эксплуатации. Как известно, ме­ таллофторопластовые подшипники малочувствительны к загрязне­ нию. Подшипниковый узел достаточно нагружен, скорость сколь­ жения составляет в среднем 1,4 м/с, а средняя удельная нагрузка

15 кгс/см2.

При установке подшипниковые втулки смазывали смазкой УСі-2 для улучшения прирабатываемое™. В дальнейшем смазка осу­ ществлялась во время плановых остановов.

В табл. 19 приведены результаты замеров внутренних диамет­ ров металлофторопластовых подшипников, установленных на лен­ точной машине ЛНС-51-2, во время испытаний.

Кроме того, во время испытаний контролировали износ шеек рифленых цилиндров. При контрольных замерах заметного износа не было обнаружено.

На ткацких станках втулки были установлены в опорах глав­ ного и среднего валов. В каждый подшипник устанавливали по две втулки. Подшипниковые опоры шелкоткацких станков АТ-120-ШЛ5 и АТ2-120-ШЛ5 работают со скоростью скольжения 0,38-4-0,42 м/с и ударной нагрузкой 3,5-1-4,5 кгс/см2. Длительная работа пористых втулок, пропитанных фторопластом-4, позволяет сделать вывод об их высокой надежности.

Влияние механической обработки на эксплуатационную надежность пористых подшипников

Износостойкость и эксплуатационная надежность деталей ма­ шин зависят, как уже отмечалось, от конструктивных, технологиче­ ских и эксплуатационных факторов.

Физическое состояние поверхностного слоя деталей машин, ко­ торый формируется в процессе механической обработки, характе­ ризуется микрогеометрией, структурой и остаточным напряжением.

Физико-механические свойства поверхностного слоя деталей машин изменяются под влиянием комплексного воздействия сило­ вых и температурных фадторов в процессе обработки. Превалирую­ щее воздействие того или иного фактора в значительной степени определяется характером обработки и типом применяемого режу­ щего инструмента. В настоящее время считается абсолютно бес­ спорным тот факт, что качество обработанной поверхности, степень наклепа материала определяют прочность посадок, износостойкость и усталостную прочность деталей машины.

П 6

Теория и практика обработки металлов резанием на данном этапе развития достигла такого уровня, который позволяет обеспе­ чить необходимое качество поверхностей, а следовательно, и тре­ буемые эксплуатационные свойства деталей машин. Совсем иначе

верхности с параметрами режима резания и основными свойствами обрабатываемого материала. Кроме того, в работе дается анализ результатов исследования влияния скорости резания, подачи и дру­ гих параметров на состояние поверхности пористых материалов.

По данным, приведенным в работе, пригодными для обработки

117