Файл: Сергеев, Д. Д. Проектирование крупнопанельных зданий для сложных геологических условий.pdf

работы системы поперечных стен на жестком

основании.

Про ­

следим это на частных примерах .

Перемещения системы стен на рис. 30, а соответствуют усло­

вию, когда фундаменты полос Л 2 сохраняют частичный

контакт

с грунтовым

основанием, что в ы р а ж а е т с я неравенством

^1;2,пр f Ѵл.Б.пр <

SA\-

Здесь SA2)ç

— вертикальное

усилие,

необходимое

д л я

пол­

ного отрыва

полосы Л 2 с фундаментом

от грунтового

основания.

Это усилие равно вертикальной

нагрузке на полосу Л 2 >

включая

собственный

вес полосы и вес фундамента, пригруженного

грун­

том. При определении величины SA2)^

не учитывается

влияние

вертикальной

а р м а т у р ы полосы

Л 2 , которая не

может

быть

за-

ном

случае обеспечивает

только

прикрепление фундамента к

полосе Л2, что может

создавать существенное

различие

м е ж д у

5(2)

i , 5(2)

При

рассмотрении

совместной

работы системы стен

верти­

кальные

поперечные

силы

в сечениях связей

надземной

части

ветствующих сечениях фундаментов, т. е. силы

Y0

не рассматри ­

ваются самостоятельно.

Расчленяем р а с с м а т р и в а е м у ю пространственную систему по

аналогии со схемой перемещений, показанной

на

рис. 26,

а, на

три

плоские

системы: стену

1—1',

две полосы

Л 2

и две

поло­

сы

Б2.

Стена

/ — / '

находится

под

действием

вертикальной

силы

и приходящейся

доли (Р'

)

от всей

предельной горизонтальной

нагрузки

Рпр,

на

мгновение

уравновешенной

противодействием

Ni.

Совместному действию

Ni

и

Р П р

эквивалентно

дейст­

пора

грунтового

основания

под стеной

1

— В

рассмотренном

ранее

примере

(рис. 26,

а)

совместное

действие

NT

и Р п р

было

в ы р а ж е н о п р и л о ж е н и е м ^ ^

в центре

сжатой зоны

d\. З а м е н а

совместного

действия

Ni

и

Р „ р эквивалентным

действием

Лгі

дает опорный момент для

стены / — / '

М'пр

=

Л^і ех == Pop

(6, +

Аф),

где в\—расстояние

по

горизонтали

от точки приложения

равно­

действующей

N\

до точки

приложения

равнодействующей

ре­

активного отпора

грунтового

основания;

| о + ^ Ф — р а с с т о я н и е

по

вертикали

от

положения

равнодействующей Р'пр

до основания

стены

/—V.

П о опорному моменту определяем

величину

р

_

е і

Полоса А2 находится под действием вертикальной

силы

Л^ 2 )

= ^ , - ^ , : 2 , П р - Ѵ І \ П р

и приходящейся доли

(Рл!пР)

от Рпѵ,

на мгновение

уравновешен ­

ной противодействием

NA2).

Совместное действие Л'^2 ' и

• р ^ 2 ) п р в ы "

р а ж а е м приложением

равнодействующей NA2) в точке

приложе ­

Р(2)

ІѴ<,2>е<2>

"A

M

feo + Лф

где еА2)—расстояние

по горизонтали от точки приложения

NA2)

до точки

приложения

равнодействующей

реактивного

отпора

под полосой

А2.

Полоса Б2

находится под действием вертикальной

силы

Л ^ ' = Л / £ > + WU2

+ VA%,NP

и приходящейся доли

( Р Б . П Р ) О Т Рпр,

на мгновение

уравновешен ­

ной противодействием

N(2).

Совместное действие

N2ß

и Р^пр

вы­

р а ж а е м

приложением равнодействующей

N^

в точке

прило­

Ы 2 ,

WW

^Б.пр

—

,

go + Ц

где е^2 ) — расстояние по горизонтали

от точки приложения JV(J>

полосой Б2.

П р е д е л ь н а я горизонтальная нагрузка на всю систему

попе­

речных стен равна сумме предельных

горизонтальных нагрузок,

действующих на расчлененные системы:

Рпр — Рпр + 2 (P/t"np +

^ Б . п р ) .

В рассматриваемой системе стен величины Nu Л^ 2 ) и N^

явля ­

ются только суммами вертикальных сил от приходящихся

нагру­

зок на соответствующие стены, в том числе от веса

фундаментов .

П о аналогии с примером

(рис. 26, а)

Ni = N: +

2И?і;2,пр — 2W\o;

Nf = N^ + Wia + Ѵ(А2!Б,пр;

WU2

= A?PKU2.

(11.26)

Д л я определения

величины (Wyi2) принимаем

следующую

зависимость

м е ж д у

краевым

напряжением о на грунт и длиной

х контакта

фундамента с грунтом при ширине b фундамента в

вертикальной нагрузке на фундамент N и наклоне

фундамента

со стеной на угол а:

а = fc — axe.

( I I . 26а^

Д л я

стены / — / '

* х = і / - | * L ; h = xta.

V

byac

Д л я

полосы

Б2

П о д с т а в л я я Ajî V )

в (11.26) и р е ш а я уравнение,

получаем

ве­

личину Wl;2.

_

Величины равнодействующих

и

, а т а к ж е

величина их

эксцентрицитетов ех

и е( Б 2 ) относительно

точки приложения

рав­

нии. Поэтому дл я определения

Рпр

полоса А2

рассматривается

к а к самостоятельная

система,

н а г р у ж е н н а я

известными

верти­

кальными

силами.

Перемещения

системы стен, показанные на рис. 30, б, соответ­

ствуют

условию,

когда

фундаменты полос Л 2

полностью

теряют

контакт

с грунтовым

основанием,

что в ы р а ж а е т с я

неравенством

Wl;2,np + Ѵл^Б.пр > SA%-

П о аналогии с рассмотренным

выше примером

(рис. 26, б, г)

полосы А2

и Б2 р а с с м а т р и в а е м как единую плоскую систему

(сте­

на 2—2').

Поэтому

пространственную систему

расчленяем

раз ­

резкой

по продольным

связям

на две плоские

системы:

стену

/ — / ' и две стены 2—2',

имеющие

упругие перемычки.

9—107

129

и горизонтальной

нагрузки

Р'

. па мгновение уравновешенной

противодействием

Ni.

П о

аналогии

с рассмотренным

примером

(рис. 26, а)

р '

_

Л ' і е г

п р

"

5 . + А ф

"

Стена 2—2'

находится

под действием вертикальной

силы

іѴ2 =

/Ѵа — № , ; Н -

Win

и горизонтальной

нагрузки

Р п

и ,

па мгновение уравновешенной

противодействием ІѴ2.

П о

аналогии

с рассмотренным

примером

(рис. 26, г)

р-

_

"Г

Л'ае а

"

~пр

—

X T

Si) + »ф

П р е д е л ь н а я

горизонтальная нагрузка на систему равна сумме

предельных

горизонтальных

нагрузок

на

выделенные

системы

~Р — Р1

4-

2P2

пр

пр

1

пр •

,

1 /

2 Л;і

f

b2arc

A $

= A f t -

A&v> =

p f t

(Sft -

WY,) -

Ai|I 2V ) .

\^А,ф

W 1;2;|

-

(11.27)

^ « ; 2 =

MTKvJ

^Решение

системы

уравнений

(11.27)

дает

величины

W\-2

и Wi;2 в зависимости от величины

с, характеризующей деформа -

тивность грунтового основания и величины угла

аг . При 0і =

Ощ>

величину а г

м о ж н о приближенно

определить на основании ра­

венств (ІІ . 26а), если вместо неизвестной Ni

принять достаточно

близкую ей известную

величину

Ni.

Неточность компенсируем

коэффициентом

0,7

а г «

0 ,

7

- ^

- .

(II.27a)

2/Ѵі

с