Файл: Прогрессивные стальные конструкции [сборник]..pdf

Общая трудоемкость сварки поясов башни (рис. 46) с учетом вспомогательных деталей определяется как

(/'ш— удельная трудоемкость сварного шва).

Для раскосов, распорок и диафрагм нельзя провести четкой грани между трудоемкостью сварки основных и вспомогательных деталей, поэтому ее рекомендуется оп­ ределять в зависимости от средней массы основной дета­ ли и строительного коэффициента массы (рис. 46).

Рис. 46. Аппроксимирующие кривые трудоемкости сварки поясов и раскосов:

При наличии переломов пояса, а также в целях мак­ симального использования заготовок труб по длине их приходится стыковать. Трудоемкость выполнения стыка по отдельным операциям в зависимости от диаметра тру­ бы представлена в табл. 31.

142

Т а б л и ц а 31

89 0,5 0,4 0,35 1,25

Определение оптимальной длины отправочной марки поясов и раскосов

Оптимальная длина отправочных, элементов поясов и раскосов башни зависит от геометрической схемы, раз­ мера панели, формы поперечных сечений, класса приме­ няемой стали, грузоподъемности монтажного .механизма « принимается, как правило, равной 8 м.

Увеличение длины отправочных марок поясов и рас­ косов при постоянной ширине башни уменьшает общее их количество и снижает общую массу фланцев. При этом значение коэффициента продольного изгиба умень­ шается, что ведет к увеличению фпр. В этом случае угол наклона раскосов к вертикали уменьшается, что вызыва­ ет увеличение продольного усилия в них.

По разработанной методике были исследованы пока­

■Было установлено, что область оптимальных разме­ ров панели по массе находится в пределах 8—9 м, а с

учетом стоимости материалов и изготовления она не­ сколько выше — 9— 10 м (табл. 32).

Выполненный анализ подтверждаёт принцип рацио­ нального проектирования металлических конструкций — концентрацию металла в меньшем количестве эле­ ментов.

143

§ 14. Резервуары

.Современная нефтедобывающая и перерабатываю­ щая 'промышленность нашей .страны имеет в своем рас­ поряжении резервуарный парк, представленный множе­ ством резервуаров различных типов и размеров. Интен­ сивное развитие этих отраслей промышленности влечет за собой значительное увеличение объема резервуаров для хранения сырья и готовой продукции. В настоящее время в широких масштабах изготавливаются методом рулонирования резервуары емкостью 10000 и 20000 м3,

разработаны новые конструкции стальных резервуаров емкостью 30000 и 50000 м3, сооружение которых требует

решейия ряда технических проблем.

■В настоящее время проектирование новых типов ре­ зервуаров направлено на сокращение расхода металла на единицу емкости, снижение стоимости изготовления и монтажа, уменьшение потерь нефтепродуктов от испа­ рения и улучшение эксплуатационных качеств резервуа­ ров.

Определение основных технико-экономических пока­ зателей вертикальных стальных резервуаров большой емкости имеет большое значение при вариантном проек­ тировании. .

144

Определение массы конструкций вертикальных цилиндрических резервуаров

Масса ^металлоконструкций резервуаров определяется по формуле

Приведенная формула пригодна, если корпус резер­ вуара выполнен из листов одной марки стали. Однако, как правило, вертикальные стенки резервуаров большой емкости изготавливаются из листов двух или нескольких марок стали. А поэтому в формулу определения массы резервуара необходимо ввести поправочный коэффици­ ент массы a g.

В табл. 33 приведены значения строительного коэф­ фициента массы, характеристик массы резервуаров, по­ правочных коэффициентов массы, полученных при опти­ мальном распределении стали в корпусе резервуара.

ч

Определение трудоемкости изготовления и монтажа вертикальных цилиндрических резервуаров

Оценка вариантов конструкций при проектировании по трудоемкости, предложенная проф: Я- М. Лихтарниковым, является необходимым условием для выбора ра­ ционального конструктивного решения.

Принципиальные основы этого метода являются уни­ версальными и -могут 'быть с успехом применены при анализе технико-экономических показателей вертикаль­ ных цилиндрических резервуаров.

Заводскую технологию и режимы выполнения отдель­ ных операций изготовления предопределяют размеры и масса деталей. Это и является одной из причин деления деталей конструкции на основные и вспомогательные при определении трудоемкости их изготовления.

Трудоемкость основных операций (обработки, сбор­ ки, сварки) при изготовлении листовой конструкции яв­ ляется функцией периметра и массы детали.

Трудоемкость обработки листа состоит из трудоемко­ сти правки, строжки и торцовки при изготовлении корпу­ са емкости и операций разметки, наметки, резки при из­ готовлении днища понтона, днища резервуара и настила кровли. Тогда трудоемкость обработки одной основной детали можно выразить формулой, представленной в ра­ боте [26]:

где я°бр— коэффициент пропорциональности;

g 0— средняя масса одной детали в конструкции.

При изготовлении резервуаров методом рулонирования сборка и сварка технологически связаны между со­ бой. Поэтому трудоемкость сборосварки для корпусов и днищ целесообразно представить в виде:

146

сти 'трудоемкости данных операций от средней массы основных деталей емкостей. Трудоемкость детали изменя­ ется в функции массы по параболическому закону, что подтверждает приведенные выше теоретические предпо­ сылки. Трудоемкость сварки основных деталей настила кровли определяется геометрическими параметрами кон­ струкции кровли.

Для пользования указанными формулами путем ап­ проксимации опытных данных получены следующие зна­ чения коэффициентов пропорциональности:

а°бР =0,0554 — при сварке встык; а£ба =0,0774 — для настила кровли; аобр =0,0345 — при сварке внахлестку; асб,ев=0,1228 — для сборооварки.

Общая трудоемкость изготовления по основным тех­ нологическим операциям для резервуаров определяется ио формуле . .

та= [<Рт(7Г + 7 Г рп + Т5Р)+ Г Г ] КР, (136)

148