Файл: Хетагуров, Г. Д. Эффективность систем разработки этажного и подэтажного обрушения.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.10.2024
Просмотров: 81
Скачиваний: 0
52% при выпуске 100% запасов блока с активной высотой |
этажа |
|||
10 м, а при высоте этажа 40 м она 'составляет 67,4%. |
|
|||
Например, при выпуске из блока -с горизонтальной плоскостью |
||||
контакта руды и породы с высотой этажа |
10, |
20, 40 м тг с диамет |
||
ром выпускного отверстия 2 м имеем: |
|
|
|
|
А) |
Высота этажа 10 м. |
см3, |
содержание |
цинка |
1) |
Объем засыпанной руды 15 800 |
|||
6,56%. |
|
|
|
|
2)Объем чисто выпущенной руды СѴч) = 6200 см3, что со ставляет 39,2% от засыпанной.
3)При выпуске горной массы, равной запасам блока, объем выпущенной разубоженной руды составляет 9600 см3, или 60,8%,
содержание цинка 3,11%. |
|
|
|
||
4) |
Разубоживание составило: |
|
|
||
а) |
среднее |
содержание в выпущенной рудной массе |
|||
|
а |
= 9600 X 3 , п |
+ 6200 X 6,56 |
= ^ |
. |
|
|
15800 |
’ |
. |
|
б) |
разубоживание по всему блоку |
|
|
||
|
|
R = 6,56 |
— 4,41 100 = |
33 %; |
|
|
|
6,56 |
— 0,009 |
|
|
в) |
разубоживание «разубоженной» |
горной |
массы (без чис |
||
выпущенной руды) |
|
|
|
||
|
|
R' = 6.56 — 3,11 ■100 = 52,2% |
|
||
|
|
6.56 — 0,009 |
|
|
|
|
П' = 1 — |
|
|
52,2 |
52,2%. |
|
|
|
100 |
||
|
|
|
|
|
|
5)При выпуске 110% от запасов блока объем выпущенн
руды составил 17 400 см3, а объем разубоженной руды 11 200 см3 с содержанием цинка 2,82%. Среднее содержание цинка по всему объему 4,16%.
Разубоживание по всему блоку 36,7%, а потери руды 31%.
Разубоживание в разубоженной |
части |
(без учета чисто выпу |
||
щенной руды) составило: |
|
|
|
|
|
6,56 — 2,82 |
100 = |
57%; |
|
|
R’ |
|
||
|
6,555 |
|
|
|
потери руды 50%. |
|
|
|
|
Б) |
Высота этажа 20 м. |
|
|
цинка |
1) |
Объем засыпанной руды 31 600 см3, содержание |
|||
6,56%. |
Объем чисто выпущенной руды 18 950 ом3. |
|
||
2) |
выпуске |
|||
3) |
Объем выпущенной разубоженной руды при 100% |
|||
12 650 см3 — 40% с содержанием металла 2,9%.
54
4) Среднее содержание металла по всему выпущенному объе
му — 5,1 % • 5) Разубоживание по всему блоку при 100% выпуска с учетом
чисто выпущенной руды.
R = 6’56~ 5' ' . . ЮО = 22,2%.
6,555
Потери П = 22,2%.
6) Разубоживание при выпуске 100% (без учета чисто выпу щенной руды) в разубоженной часта руды
|
R' = |
6,56 — 2,9 |
100 = 56%; |
|
|
6,555 |
|
|
|
П = 56%. |
|
7) |
При выпуске 110%: |
в разубоженной руде 2,61%; |
|
а) |
среднее содержание металла |
||
б) |
разубоживание составило 60,2%, а потери (без учета чисто |
||
выпущенной руды) 50% • |
|
|
|
В) |
Высота этажа 40 м. |
|
|
1)Объем засыпанной руды 63 500 см3 с содержанием цинка
7,72%,
2)Объем чисто выпущенной руды 86% •
3)Объем разубоженной руды при выпуске 100; ПО; 120% за пасов соответственно составил 14; 24; 34%.
4)Разубоживание и потери по всему блоку при выпуске 100% запасов блока соответственно составили 14,3 и 14.3%. При вы
пуске |
110% R = 17,5%, /7=9,3%. |
|
: 5) |
Эти же данные без учета чисто выпущенной руды при 100% |
|
выпуска: R' = 67,4%; П' = 67,4%; |
при выпуске 110% R' = 68,4%; |
|
/Г = 53,7%. |
и разубоживания (ГУ, R') без |
|
Основные показатели потерь |
||
учета чисто выпущенной руды для высоты блока от 10 до 60 м ха
рактеризуются данными табл. 24 |
[45]. |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
24 |
|
Объем |
|
Объем выпущенной горной массы, % |
|
|||
Активная |
|
100 |
|
1 10 |
120 |
|
|
чисто |
|
|
|
||||
высота |
выпущен |
|
|
|
|
|
|
блока, м |
ной руды, |
|
|
|
|
|
|
|
% |
R ' |
П ’ |
R ' |
П ' |
R ' |
П ' |
|
|
||||||
10 |
39,2 |
52,5 |
52,5 |
57,0 |
50 |
60,4 |
47,4 |
15 |
52,0 |
54,3 |
54,3 |
58,8 |
50 |
62,0 |
46,0 |
20 |
60,0 |
56,0 |
56,0 |
60,0 |
50 |
64 |
45,0 |
25 |
67,0 |
57,5 |
57,5 |
62,0 |
50,5 |
63,5 |
45,5 |
30 |
71,0 |
63,6 |
63,6 |
64,7 |
52,4 |
64,5 |
43,0 |
35 |
75,4 |
65,8 |
65,8 |
66,8 |
53,4 |
66,5 |
43,5 |
40 |
78,5 |
67,4 |
67,4 |
68,4 |
53,7 |
68,7 |
43,5 |
60 |
86,0 |
71,0 |
71,0 |
72,3 |
53,2 |
69,2 |
40,4 |
55
Из табл. 24 видно, что с ростом активной высоты этажа пока затели потерь и разубоживания при 100% выпуске (без учета чи сто выпущенной руды) возрастают за счет более быстрого про никновения пустых пород. При выпуске 110% потери почти не изменяются, а разубоживание растет. При выпуске 120% разубоживание растет, а потери уменьшаются [46].
Рис. 21. Изменение потерь и разу |
Рис. 22. Изменение потерь и разубо- |
|||
боживания |
П ' , R ' в разубожен- |
жнвания |
П ' , R ' в |
зависимости от |
ной части |
в зависимости от высо |
объема |
выпущенной |
разубожениой |
ты этажа tfDT. руды при Ѵ = 100-4-120%
В зависимости от высоты этажа при переменном объеме выпус ка V показатели потерь и разубоживания (П', R') в разубожениой части характеризуется данными рис. 21. Из рис. 21 видно, что с увеличением высоты этажа разубоживание при любом объеме вы пуска V растет, а потери при выпуске 110% от запасов блока из меняются весьма незначительно. При выпуске 120% потери умень
шаются. |
|
|
(П', |
R') в зави |
Характер изменения потерь и разубоживания |
||||
симости от объема выпущенной |
горной массы |
показывает, что |
||
при высоте этажа |
10—20 м изменение разубоживания |
иа неболь |
||
шом интервале |
выпущенного |
объема происходит |
интенсивно, |
|
а свыше 20 м оно постепенно выполажмвается (рис. 22),
56
Характер изменения той части руды, которая остается в бло ке после чисто выпущенной руды, в зависимости от выпущенного объема показан на рис. 23, а в зависимости от высоты этажа на рис. 24. Так как с ростом высоты этажа проникновение пустых
Рис. 23. Изменение объема |
Рис. 24. Изменение объема ос |
|
оставшейся в блоке руды в |
тавшейся в блоке руды в зави |
|
зависимости |
от объема вы |
симости от высоты этажа Яат |
пущенной |
горной массы |
|
пород происходит более интенсивно, чем изменение высоты эта
жа, то отношение |
— — — |
изменяется |
различно. |
При выпуске |
|||||
|
|
^р |
отношение |
при |
высоте |
этажа |
от 10 |
||
100% от запасов блока это |
|||||||||
до 60 м не изменяется (см. рис. 24). Удельный вес |
чисто |
выпу |
|||||||
щенной руды Ѵч относительно разубоженной |
рудной |
массы Ѵѵ, |
|||||||
т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
і/;= |
А -.ю о % , |
|
|
|
|
|
(is) |
|
|
|
"р |
|
|
|
|
|
|
при переменном объеме выпущенной горной массы V и высоте |
|||||||||
этажа показан на |
рис. 25, а, |
б. Из рис. 25 видно, что с |
ростом |
||||||
активной высоты этажа объем чисто выпущенной руды |
ра |
||||||||
стет быстрее, чем объем разубоженной руды Ѵр. |
|
|
|
||||||
Изменение объема разубоженной руды Ѵр в зависимости от |
|||||||||
объема выпущенной горной массы V и высоты |
этажа |
показано |
|||||||
на рис. 26, а, б. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При послойном выпуске разубоженной руды характер измене |
|||||||||
ния потерь |
и разубоживания |
(после чисто |
выпущенной |
руды) |
|||||
аналогичен. |
При выпуске 100% от запасов блока потери |
равны |
|||||||
разубоживацию и растут с ростом высоты этажа при угле наклона
57
в
Ѵ ' ч , Ъ
Рис. 26. Изменение количества разубоженной руды в зависимости от объема выпущенной горной массы (б) и высоты этажа (а)
58
от 70 до 90°. При угле наклона 100° изменения этих показателей носят иной характер, чем при угле до 90°. При выпуске ПО и 120% наблюдается неравномерное изменение потерь и разубоживання (табл. 25).
Характер изменения той части руды, которая остается в блоке после чисто выпущенной руды при угле наклона 80°, приведена в табл. 26.
Табл. 25 показывает, что при выпуске руды более 100% от за пасов блока проникновение пустой породы в руду с увеличением
высоты этажа происходит более ин |
|
|
||||||||
тенсивно. |
Изменение |
разубожениой |
|
|
||||||
рудной массы Ѵр в зависимости от |
|
|
||||||||
толщины слоя і для различной вы |
|
|
||||||||
соты этажа изображено на рис. 27. |
|
|
||||||||
Из рис. 27 следует, что значения Ѵр |
|
|
||||||||
уменьшаются за счет роста объема |
|
|
||||||||
чисто выпущенной руды. |
|
|
|
|
||||||
Показатели потерь и разубожи- |
|
|
||||||||
вания {П', R') |
с |
ростом |
толщины |
|
|
|||||
слоя |
при |
выпуске 100% |
уменьша |
|
|
|||||
ются. Значения их при высоте эта |
|
|
||||||||
жа 40 м выше, чем при 20 м. При |
|
|
||||||||
выпуске |
ПО и |
120% |
разубожива- |
|
|
|||||
ние растет, а потери снижаются, но |
|
|
||||||||
в меньшей степени (рис. |
28). |
|
|
|||||||
В зависимости от объема выпу |
|
|
||||||||
щенной горной массы |
при |
различ |
|
|
||||||
ной толщине слоя потери П' снижа |
|
|
||||||||
ются, |
а |
разубоживание R' |
растет. |
|
|
|||||
При |
этом с |
увеличением |
|
высоты |
Рис. 27. |
Изменение объема |
||||
этажа значения разубоживания уве |
||||||||||
разубожениой руды в зави |
||||||||||
личиваются за счет более интенсив |
симости от толщины выпу |
|||||||||
ного проникновения пустых пород в |
скаемого |
слоя (послойный |
||||||||
отбитую |
руду |
(рис. 29). |
|
|
|
выпуск) |
||||
Как отмечалось, подсчет показа телей потерь и разубоживания в этих опытах производился по
прямому методу. Нами отмечено, что в зависимости от объема вы пущенной горной массы, значения их такие же как при косвенном методе.
При ромбоидальной схеме выпуска объем чисто выпущенной руды изменяется в зависимости от угла наклона слоя к горизон ту. Максимальное количество его достигается при угле наклона 80°, а потери и разубоживание в этом случае ниже, чем при дру гих углах (табл. 27).
Таким образом, полученные данные при различной плоскости контакта руды и породы показывают, что после чисто выпущенной
руды начинается |
резкое |
увеличение разубоживания, |
при этом |
С ростом высоты |
этажа |
проникновение пустых пород |
в рудную |
59
и - 6 М
а° |
"эт, |
1/ч, |
|
У=100 % |
Ѵ--= 110% |
|
Ѵ = \ 2 0% |
''ч, |
|
V -=100% |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
М |
% |
V |
П ' |
R ' |
1/р . |
П ' |
R ' |
V |
/7' |
R ' |
% |
V |
П ' |
|
|
|
|
|
R ' |
|||||||||||
|
|
|
% |
|
|
% |
|
|
% |
|
|
|
% |
|
|
70 |
20 |
45,0 |
55,0 |
35,4 |
35,4 |
65,0 |
27,8 58,0 75,0 24,8 83,0 50,0 50,0 35,6 35,6 |
||||||||
|
30 |
52,0 |
48,0 |
44,0 |
44,0 |
58,0 |
34,0 50,0 68,0 29,7 78,0 67,0 33,0 48,1 |
48,1 |
|||||||
|
40 |
57,5 |
42,5 |
52,8 |
52,8 |
52,5 |
41,1 |
50,0 62,5 35,1 |
75,0 72,0 28,0 51,0 51,0 |
||||||
80 |
20 |
48,0 |
52,0 |
35,4 |
35,4 |
62,0 |
25,8 40,0 72,0 20,9 75,0 55,2 44,8 36,2 36,2 |
||||||||
|
30 |
57,8 |
42,2 |
44,7 |
44,7 |
52,2 |
31,5 44,4 62,2 |
26,3 77,7 69,0 31,0 45,0 45,0 |
|||||||
|
40 |
62,0 |
38,0 |
51,0 |
51,0 |
48,0 |
38,0 50,0 58,0 |
32,6 79,0 75,8 |
24,2 50,7 50,7 |
||||||
90 |
20 |
46,2 |
53,8 |
33,3 |
33,3 |
63,8 |
22,7 41,1 |
73,8 |
18,1 75,8 56,0 |
44,0 35,7 35,7 |
|||||
|
30 |
54,1 |
45,9 |
39,4 |
39,4 |
55,9 |
29,0 50,0 65,9 23,0 |
72,2 67,2 |
32,8 45,0 45,0 |
||||||
|
40 |
58,4 |
41,6 |
47,1 |
47,1 |
51,6 |
34,7 45,4 61,6 |
28,2 |
72,7 74,4 |
25,6 44,2 |
44,2 |
||||
100 |
20 |
39,4 |
60,6 |
37,8 |
37,8 |
70,6 |
27,0 25,0 80,6 21,6 |
66,6 50,0 |
50,0 38,4 |
38,4 |
|||||
|
30 |
34,0 |
66,0 |
35,8 |
35,8 |
76,0 |
22,1 24,2 86,0 20,0 |
72,2 60,4 |
39,6 44,4 |
44,4 |
|||||
|
40 |
29,4 |
70,6 |
34,1 |
34,1 |
80,6 |
24,0 27,2 90,6 18,9 |
83,6 65,8 34,2 40,1 40,1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
26 |
|
|
б эт, и |
|
|
20 |
|
30 |
|
|
40 |
|
У. % |
і, |
м |
|
|
|
1,0 |
|
1.0 |
|
|
1,0 |
|
100 |
6 |
||
|
|
|
0,84 |
|
0,814 |
|
|
0,793 |
ПО |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Ѵ з-Ѵ ц |
|
1,0 |
|
1,0 |
|
|
1,0 |
|
100 |
12 |
||
|
|
|
0,82 |
|
0,757 |
|
|
0,714 |
НО |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1.0 |
|
1.0 |
|
|
1.0 |
|
100 |
18 |
||
|
|
|
0,793 |
|
0,745 |
|
|
0,68 |
п о |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
U =6 |
M |
|
|
|
|
|
|
а° |
"эт. |
';ч, |
|
Ѵ=1 00% |
v==n |
o % |
|
|
V = 120% |
V==100% |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
* 4 , |
|
|
|||
|
М |
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
ѴР |
T V |
R ’ |
v p |
TV |
R ' |
v p |
П ' R ' |
1/P I T |
R ’ |
|
70 |
30 |
51,4 |
48,6 |
47,7 |
47,7 |
58,6 43,6 8,00 68,6 40,0 83,0 49,5 50,5 54,2 54,2 |
|||||||
80 |
30 |
57,3 |
43,7 |
27,0 |
27,0 |
53,7 18,7 66,0 63,7 12,0 72,0 63,0 37,0 28,0 28,0 |
|||||||
90 |
30 |
54,0 |
46,0 |
28,1 |
28,1 |
56,0 |
19,0 66,8 66,0 14,3 80,0 61,0 39,0 28,6 28,6 |
||||||
100 |
30 |
8,5 |
91,5 |
44,0 |
44,0 |
101,5 39,1 68,0 68,0 34,7 82,0 57,1 42,9 43,4 43,4 |
|||||||
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
25 |
|||
t = |
2 M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 = 18 |
f |
|
|
|
|
|
V = 110% |
|
|
/=12 0% |
|
|
|
|
V== 100% |
V= 110% |
|
1 = 120% |
||||||||
V П ' |
|
‘V |
I T |
R ' |
|
% |
V |
t v |
R ' |
V |
П , |
R i |
|
•'p |
П ' . R ' |
||||
R ' |
|
|
|
||||||||||||||||
% |
|
|
% |
|
|
|
|
|
% |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
60,0 |
28,1 |
62,5 |
70,0 |
24,1 |
80,0 |
58,0 42,0 37,0 37,0 52,0 28,2 63,1 |
|
62,0 25,0 63,0 |
|||||||||||
44,0 |
37,5 |
63,0 |
54,0 |
33,3 |
86,0 |
69,2 30,8 43,2 43,2 40,8 35,0 65,0 50,8 30,0 84,0 |
|||||||||||||
38,0 |
40,3 |
68,1 |
48,0 |
35,3 |
86,3 |
77,0 23,0 51,1 |
51,1 33,0 41,4 75,0 43 j0 37,6 90,0 |
||||||||||||
54,8 |
25,0 |
50,0 |
64,8 |
8,4 |
73,0 |
62,0 38,0 33,4 33,4 48,0 23,6 63,0 58,0 21,0 90,0 |
|||||||||||||
41,0 |
31,3 |
57,5 |
51,0 |
25,8 |
82,5 |
71,0 29,0 35,3 35,3 39,0 27,4 75,7 49,0 23,0 91,0 |
|||||||||||||
34,2 |
37,3 |
67,3 |
44,2 |
31,1 |
86,5 |
79,0 21,0 45,8 45,8 31,0 36,1 |
79,4 41,0 30,4 88,1 |
||||||||||||
54,0 |
24,5 |
50,0 |
64,0 |
18,4 |
75,0 |
64,0 36,0 33,3 33,3 46,0 24,3 67,5 56,0 20,7 87,5 |
|||||||||||||
42,8 |
31,6 |
57,7 |
52,8 |
23,3 |
72,2 |
70,0 30,0 33,2 33,2 40,0 25,8 77,4 50,0 21,1 91,0 |
|||||||||||||
35,6 |
31,3 |
66,5 |
45,6 |
25,7 |
85,0 |
77,5 22,5 41,2 41,2 32,5 31,6 75,1 42,5 25,0 87,1 |
|||||||||||||
60,0 |
25,3 |
34,6 |
70,0 |
20,0 |
73,0 |
55,6 45,5 31,2 31,2 55,5 25,0 75,0 65,5 22,5 88,1 |
|||||||||||||
49,6 |
30,5 |
44,4 |
59,6 |
23,5 |
72,2 |
65,0 35,0 38,9 38,9 45,0 28,3 62,8 55,0 24,0 85,0 |
|||||||||||||
44,2 |
29,6 |
81,5 |
54,2 |
25,0 |
86,0 |
69,4 30,6 36,4 36,4 40,6 27,9 73,6 50,6 25,3 92,1 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'PjR’X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
79 -----------1-----"w y |
|
|
|
|
|
ОчіМ |
||||||||
а |
|
|
|
|
71 |
|
|
|
L |
|
30 |
9 0 - |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
||||||
|
|
|
|
|
65 |
|
/ |
|
r |
- |
10 |
8 0 |
— |
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
61 |
|
|
|
-F- - - |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
|
6 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 1 |
|
|
|
|
0' |
|
|
9 0 |
|
|
|
П ' ~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 0 |
20 |
|
|
|
|
|
9 0 |
|
|
|
|
|
3 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 0 |
|
|
|
|
|
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
|
20 |
|
|
|
|
|
|
tM |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t,M |
|
|
|
12 |
|
|||||
Рис. 28. Изменение потерь и разубоживания Я', R ' в разубожеииой части в за |
|||||||||||||||||||
висимости от толщины слоя при |
угле |
|
наклона а = 80° |
(послойный выпуск): |
|||||||||||||||
|
|
|
|
а —Ѵ=100%; |
б —Ѵ=110%; |
в —Ѵ=120% |
Т а б л и ц а |
27 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
i= |
12 M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
І = 18 }I |
|
|
|
|
|
V = 110% |
|
V=120% |
|
v„ |
|
|
V== 100% |
|
V= 110% |
|
V= 120% |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П ' |
R ’ |
VP |
П ' |
R ' |
|
% |
|
|
|
I T |
R ’ |
|
I T |
R ' |
|
VP П ' |
R ’ |
|
VP |
|
|
|
V P |
^ p |
|
|||||||||||||
60,5 |
49,0 |
76,0 |
70,5 |
45,5 |
79,0 |
48,5 51,5 59,1 59,1 61,5 55,4 81,1 |
71,5 52,3 84,0 |
||||||||||||
47,0 |
20,8 |
70,0 |
57,0 |
16,8 |
83,0 |
68,5 31,8 30,5 30,5 41,8 22,9 70,0 51,8 |
15,0 75,3 |
||||||||||||
49,0 |
22,0 |
75,0 |
59,0 |
17,5 |
83,4 |
|
67,5 32,7 31,3 31,3 42,7 25,0 72,7 52,7 17,2 75,6 |
||||||||||||
52,9 |
38,0 |
77,0 |
62,9 |
34,3 |
84,0 |
60,0 40,0 45,3 45,3 50,0 39,0 75,0 60,0 34,0 80,0 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
61 |