Файл: Электрификация сельского хозяйства Северного Казахстана сборник трудов..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 01.11.2024
Просмотров: 23
Скачиваний: 0
- 17 -
Э.д.с. одного витка
' ЯГ7*?.
Ток 1у определим из г [ранения
т
Сечение намагничивающей обмотки необходимо выбирать так, что бы плотность тока не превышала в ней 2 *• 3 А/мм2 .
Полное активное сопротивление схемы замещения определится из выражения
7 = 7 + 7 '
Полное индуктивное сопротивление сх§мы замещения
|
|
Д?Л 5 5С, + дс,, |
|
|
|
|
|
|
^с, |
|
|
но |
гг |
Зйа |
то выражение для |
Д5г |
примет |
поскольку OCj |
- — 5— |
||||
вид |
|
X,gg |
+ |
|
|
|
|
|
Л в - |
+ |
Л |
лолное сопротивление схемы замещения
= \/я*+ «*в ,‘
Коэффициент мощности устройства
dos у* * - § т *
Ли т е р а т у р а
1.П...1. Тихомиров,, Расчет трансформаторов. М.,"Энергия", 1968.
2.Л.Р. Нейман. Поверхностный эффект в.ферромагнитных телах.
Г«;, 1944. |
г----- |
|
|
i |
Гс I |
|
|
наv ' ■ |
’Он j я1.
- 19 -
Предложена также охема замещения трансформатора для сопротивлений нулевой последовательности (рис. 2). На схеме замещения представ
лены следующие |
параметры: |
|
|||
9 1 |
и |
У я |
|
комплексы полных сопротивлений первичной и вто- |
|
|
|
|
|
ричной обмоток; |
|
|
- |
и |
- |
активные сопротивления |
нулевой последовательнос |
|
|
|
|
ти соответственно без витков и витков; |
|
г* |
v -Х-0& |
- |
индуктивные сопротивления нулевой последователь |
||
н о |
|
ности соответственно без |
витков и витков. |
||
|
|
|
|
||
Рис. 2. Схема замещения трансформатора для сопротивлений нулевой последовательности.
Параметры нулевой последовательности |
и |
ЭГд могут быть оп |
ределены обычным сносном. Определять параметры |
Д ^ п р е д я а - |
|
- 20 -
гнется следующим образом.
Определение параметра__ t g | ..
t . о . к-ж!
(1)
J |
Ч ш ■ п |
где - удельное сопротивление материала витка;
■tg - длина витка;
W- число витков фазу возбужденной обмотки;
^- поперечное сечение витка;
С1 - число установленных витков; «4 - температурный коэффициент сопротивления мьтериала
витка:
t - температура витков.
Общее сечение всех витков определяется по формуле ["!} :
|
Ял‘п ' i |
(2) |
где О, |
- сечение провода фазы; |
|
' |
О |
|
W |
- число витков этой фазы. |
|
|
|
♦ |
|
Определение |
параметра |
Картина протекания токов нулевой последовательности по об-
моткам фазы и виткам показана на рис. 5 стрелками. Токи нулевой последовательности равны по взличипе и фазе, они текут по обмот кам фаз А, В, С в одном направлении. На участках 1 и 2 потоки, соз данные токами нулевой последовательности, компенсируются.
Указанный факт дает нам право рассчитывать индуктивное соп ротивление витков , как для трансформатора, работающего в ре-
- 2 Г -
Рис.З. Картина протекания х-ока нулевой последовательности: CLобмотки фаз А, В, Cs Й - периметр витка.
жиме короткого замыкания. При этом число витков фазы возбужденной обмотки оледует считать за число витков первичной обмотки транс
форматора, а число витков вторичной обмотки равно единице. |
|
|
На рис.А- приведена расчетная охема^для определения |
|
|
В соответствии с литературой ' Г О |
определяем: |
|
н |
V , |
( 3 ) |
|
||
где - частота сети; - число виткА фазы;
- 22 -
Рио Л . Расчетная схема |
и параметры транофориатора |
||
для определения |
X * : & |
- длина витка! |
|
внешний |
перииетр обмоток; CL- толщина |
||
воабухденной |
обмотки; |
толщина металла |
|
. витка; От- равотояние от витка до воэбух-
деннбй обмотки.
Н- высота обмотки;
tyt - средний диаметр канала рассеяния!
Чг Ы 2г* р
л
• 2Г %
w
( 5)
- 23 -
4- внешний пэриметр обмоток фаз;
- длина витка;
d p - приведенная ширина канала рассеяния:
@/г * ъ '
где - толщина возбужденной обмотки;
П- толщина металла витка;
В
Д 1Z - расстояние от витка до возбужденной обмотки:
(б )
(7)
QJZ |
( 8 ) |
Sffp - коэффициент Роговского:
+ |
й е , |
ЗГН |
|
)) - коэффициент, учитывающий разность высот обмотки п витков:
^ 4 1 0 0 |
' |
? = |
J H Hi . \ |
Т Т й о ) > |
где /У - разность ^евду /У и суммарной Высотой витков.
а. - & 4 * Q.g +
(9)
(1Э>
( И )
- 24 -
Комплексы полных сопротивлений трансформатора без витков и витков можно предотавить следующим образом:
z o - z 0* j * 0 i ) |
(13) |
zo r U fJ * * i j
Полное сопротивление нулевой последовательности определится по формуле
у |
« |
, |
(14) |
|
|
|
В ооответотвии о приведенными формулами были определены па раметры трансформатора 60 кВА, и результаты расчета оопоставлены о опытными данными. Сравнение опытных и расчетных данных приве дешь в таблице.
Г |
Параметры трансформатора |
|
|
|
~ Г |
|
Т |
|
1 |
|
|
|
! |
|
1 |
||
|
Расчетные |
• |
! |
0,4 |
. | 0,35 |
— Г“ |
0,22 |
~ Г |
|
i |
1 |
||||||
|
Опытные |
|
| |
0,43 |
0,36 |
--Г" |
0,22 |
— г |
|
|
i |
! |
|||||
|
Ошибка в % к раочету |
! |
7,5 |
2,5 |
~~г |
7,0 |
~ т |
|
|
|
|
|
|
|
! |
|
1 |
|
|
. Л-и т е р 9 т у р а ■ |
|
|
|
|||
|
1. Л.М. Хорёва, H.U. Зайцев, |
О.Б. Кисель, Тезисы Докладов |
||||||
и |
сообщений на |
эона^ном |
семинаре |
по |
применению электроэнергии |
|||
во Д . Целиноград, 1971.
2.П.М. Тихомиров, Расчет трансформаторов. М., "Энергия", 1968