Файл: Куцевалов, В. М. Электромагнитный расчет бесконтактных синхронных электродвигателей с внешним магнитопроводом.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 02.11.2024
Просмотров: 47
Скачиваний: 0
18
Рис. 9 . Величина коэффициента Kg в зависимости от полез ной мощности на валу электродвигателя [97] •
Рис. 10. Зависимость электромагнитных нагрузок и посто янной Арнольда от расчетной мощности асинхрон ной машины (по данным [95] ) .
19
8 . Полюсное деление, выраженное количеством пазов статора
-:
Z,
2р
9 . Полюсное деление статора - Т , ы:
10. Зубцовое деление статора - t г1 , и :
|
|
|
|
|
+ |
2 E3L |
‘ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
' |
z , |
- |
|
, |
и . |
|
11. Главный воздушный зазор |
d, |
|
|||||||||
На основании |
опыта проектирования |
рекомендуется приникать |
|||||||||
в |
соответствии с мощностью иашины: |
||||||||||
5 , |
= |
( |
0 ,5 |
4 0 ,9 )1 0 ” ^ |
для |
пашины |
|
1 ,5 + 10 квт; |
|||
Ö, |
= |
(0 ,9 |
4 1 ,7 )1 0 “ -’ |
для машины 10 4 20 квт; |
|||||||
6 , |
= |
2 • ІО-5 и выше |
для |
машин более 40квт. |
|||||||
12. Шаг |
обмотки |
по пазам |
- |
У п |
: |
|
|
||||
|
|
|
|
|
У п |
Z i_ |
|
|
|
|
|
где |
£ |
- |
|
2р |
|
|
|
|
|||
укорочение |
обмотки, берется таким, чтооы |
||||||||||
13. |
|
|
Уг\ |
было целым |
числом. |
J 5 , |
|||||
Коэффициент |
укорочения |
шага |
- |
||||||||
,р і находится |
в |
пределах |
0,78 4 |
0 ,8 9 ; |
|||
для |
2р |
= |
4 |
и |
6 - |
||
для |
2р |
= |
2 |
|
может |
падать |
до 0 ,6 1 . |
20
14. Коэффициент скоса пазов для основной волны - Кск [12]'.
Рекомендуется применять скос пазов статора на одно пазо вое деление статора для машин с массивными полюсами и бе личьей клеткой на роторе, поскольку это позволяет умень шить зависимость величины пускового момента от начального пространственного положения ротора.
15. Обмоточный коэффициент основной волны для симметричных
обмоток |
при наличии укорочения шага и скоса пазов - K W1^2] . |
|
Так |
как электродвигатели выполняются с целым числом па |
|
зов на |
полюс |
и фазу, имеют шестизонную обмотку (6 0 -гр а - |
дусная |
зон а ), |
обмоточный коэффициент рассчитывается по |
формуле |
|
|
16. |
Коэффициент полюсного |
перекрытия |
- |
оСр . |
|
|
|||
|
Для машин с роторами, имеющими трапецеидальные наконеч |
||||||||
|
ники полюсов, обычно принимают среднее значение: |
|
|
||||||
|
оС р — 0 ,6 |
■ , 0 ,7 |
|
|
|
|
|
||
|
Для машин с прямоугольными наконечниками полюсов обычно |
||||||||
17. |
оСр |
= 0,7 + 0,8 . |
|
|
и |
коэф |
|||
Расчетный коэффициент |
полюсного перекрытия ,-о £ $ |
||||||||
|
фициент формы кривой |
- |
К в |
• |
в |
зависимости |
от |
величин |
|
|
Определяются |
по |
рис. 6-7 |
[ö l] |
|||||
оСр и Ä,/t .
18. Индукция в главном воздушном зазоре - В в , , тл и линей ная нагрузка А-, а/м.
-21
Предварительно определяются по рис. 10 в зависимости от
|
мощности машины |
- |
|
Р . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
19. |
РасчетнаяD |
_длина0.61статора- Р' Ю4- |
|
, |
м.: |
|
|
|||||||||
20 . |
|
|
|
сС$-Kg' Kwi'В5)'А • |
■П |
|
|
|||||||||
|
Магнитный поток |
полюса |
- |
Ф, |
вб: |
|
|
|||||||||
21 . |
Число |
|
Ф - c l s |
I |
^ |
|
|
. |
|
|
|
|||||
витков |
в |
фазе |
- |
W1 |
I |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
и/ |
= |
|
|
|
|
|
______ |
|
|
|
|
|
2 2 . |
|
|
1 |
|
4 ’ Кв•Кѵѵі | і ' ф |
• |
|
|
|
|||||||
'Число витков |
в секции |
- Ц : |
|
|
|
|||||||||||
23. |
Уточнение |
ц . |
= |
|
Ч |
|
. |
|
|
|
- |
А, а/м: |
||||
величины'линейной нагрузки |
||||||||||||||||
|
|
|
|
А |
|
_ |
І 1 |
|
Л6 ' |
W i |
|
|
|
|
|
|
2А. |
|
Уточнение |
|
|
|
|
ÜT-D |
* |
|
- |
В $ і |
> |
тлі |
|||
|
магнитнойD _ |
Финдукции_____ |
||||||||||||||
25. Формаг- |
|
|
|
|
o C d - x - e ^ |
• |
|
|
|
|
||||||
паза и основные его размеры. |
|
|
||||||||||||||
|
|
Выбираем паз |
по |
рис. |
|
I I . |
|
|
|
|
|
|||||
26 . Конструкция изоляции и изоляционные материалы статор
ных обмоток. |
например, в соответствии с |
[80]или [8 і] . |
|
Выбираются, |
|||
27 . Площадь паза |
1за вычетом пазовой изоляции |
и площади или |
|
I |
о ' |
2 |
|
на - O |
n |
и . |
|
-22
Рис. I I . Конфигурации |
пазов |
статора. |
|
, |
а/м2 . |
|||
28. Плотность тока в статорной обмотке - |
Д а |
|||||||
Плотность |
тока Дв |
астаторной |
обмотке’ ориентировочно |
|||||
можно принять |
= |
(3 ,8 |
ь 5 ,8 ) І0 б |
, a/м2 . |
Большие |
|||
значения относятся к машинам с большим главным воз |
||||||||
душным зазором и катушками возбуждения,сравнительно |
||||||||
удаленными в аксиальном направлении от лобовых час |
||||||||
тей статорной обмотки. |
|
|
i |
м2: |
|
|||
2 9 . Сечение проводника фазы |
статора - S q |
|
||||||
|
S e x - |
І1/ Д а |
• |
|
|
|
|
|
30 . Маркц провода обмотки статора и его размеры: |
, |
|||||||
диаметр |
без изоляции |
= |
j A |
сечение |
с ' |
|||
диаметр |
с -изоляцией |
|
0из |
|
|
|
||
Марка провода в зависимости от класса нагревостойко-
оти обмоток проектируемой машины выбирается по табли цам 4-, 5, приведенным, например, в [8 1 ,-9 2 ].
Диаметр провода и сечение,близкое к расчетному, выби раются по ваблицѳ ІУ - І [8 І] с учетом ранее выбранной