Файл: Куцевалов, В. М. Электромагнитный расчет бесконтактных синхронных электродвигателей с внешним магнитопроводом.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 02.11.2024
Просмотров: 52
Скачиваний: 0
марки провода.
31. Коэффициент |
заполнения |
паза |
- К^. |
Обычно Kj |
находят в |
соответствии е выражением |
|
|
\ / _ 2 -Q r W c ■d иг |
||
|
К з - |
Г а |
• |
Увеличение K^ является одним из средств повышения ис пользования .активной части электродвигателей» В насто
ящее |
время |
при ручной укладке катушек всыпных обмоток |
||||
в пазы практически достигается |
порядка |
0 ,7 2 t 0,73 |
||||
Некоторые зарубежные фирмы (например,"Норх", ФРГ) при |
||||||
ручной укладке достигают значения |
до |
0,85 |
[ l0 2 j, |
|||
32. Средняя длина обмотки статора - ?ср |
, мі |
|
|
|||
где |
£лі |
- средняя длина |
лобовой |
части |
, м{ |
|
|
|
для обмоток с |
мягкими |
секциями. |
|
|
|
|
(л і = КѴ Т У - 2 В , |
• |
|
|
|
|
|
для обмоток с |
жесткими |
секциями |
|
|
( „ = К д, - Т в < 2 В . ( ѵ
Вэтих формулах
-средняя ширина секции, которая рассчитывается по формуле
« - |
п |
9U ( D + h n ) |
м . |
Ѵ Л |
|
2р |
’ |
Коэффициент КЛ1 и величина В определяются по таблице
4-12 [81] .
33. |
Длина |
вылета |
- |
24 |
|
|
|
|
|
|
,м : |
||
лобовых частей обмотки статора - ^ |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
tg = |
К ві'Ху + В > |
определяются |
по табл. |
||||
|
где коэффициент Кв1и величина |
В |
|||||||||||
34. |
4-12 |
[81]. |
|
фазы |
статора - |
/ ,* |
, м! |
|
|
|
|||
Длина |
обмотки |
|
|
|
|||||||||
35 . |
|
|
|
|
L<jf - ?ср ‘Wt . |
|
|
|
|
|
|||
Сопротивление |
фазы |
статора постоянному току при расчет |
|||||||||||
|
ной |
температуре , |
ом: |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
*1= L4L |
|
|
; |
|
|
|
|
|
где |
|
CL, |
- |
число |
^ • Q i - S q |
|
|
в фазе |
; |
|||
|
|
|
|
параллельных |
проводов |
||||||||
|
|
|
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
р |
|
|
|
|
Я |
удельная проводимость, м/ом-мм, принимается |
|||||||||
|
|
|
|
|
в зависимости от расчетной температуры из |
||||||||
|
|
|
|
|
табл. |
2 [1 2 ]. |
|
|
|
Таблица 2 |
|||
Материал |
|
|
|
|
Расчетная температура . |
°К (°С ) |
|||||||
обмотки |
|
|
|
293 |
|
348 |
|
388 |
|||||
МеДь |
|
|
|
|
|
(20) |
|
(75) |
|
( И З ) |
|||
|
|
|
5 6 .ІО 6 |
4 6 .ІО 6 |
|
4 1 .ІО 6 |
|||||||
Алюминий |
|
|
3 4 .ІО6 |
|
|
LD |
|
2 5 .І0 б |
|||||
|
|
OJсо |
|
О |
11і |
|
|||||||
Для машин, |
превышения |
температуры |
обмоток |
которых |
соот- |
||||||||
|
|
|
|
|
~s |
|
|
|
|
|
|
|
|
ветствуют классам изоляции А , Е , В , применяют расчетную |
|||||||||||||
температуру 348°К (75°С ){ для машин с превышениями темпе |
|||||||||||||
ратур |
обмоток, |
соответствующими |
классам |
F |
, Н, — 388°К |
||||||||
■( І І 5 ° С ) .
3 6 . Коэффициент |
проводимости пазового рассеяния обмотки ста |
тора - |
. |
25
Коэффициент проводимости пазового рассеяния определя ется в соответствии с конфигурацией выбранного ранее паза.
На рис. 12 приведены наиболее часто употрббляѳмые формы полузакрытых пазов.
Рис. 12,- К расчету пазового рассеяния.
Для трапецеидальных |
пазов значения .A m |
определяются |
|
по |
формулам [81] : |
у открытия паза(рио. |
12, а , в) |
I ) |
полукруглая часть |
||
2) трапецеидальная часть у открытия паза(рис. 12, б}
\ |
_ |
ііі j , |
. f |
h i * |
3 h t |
Ь ш ' |
f i ’ |
|
|
i + |
..З Й » ...♦ |
Д и П . К ь |
|||||
« A m - 3 6 K J b + ^ 6 + Ь + |
по |
рис. |
7, 3 [8 l] в |
|||||
|
j j |
, |
|
определяются |
||||
где K |
|
зависимости |
от |
коэффициента сокра |
||||
|
|
|
|
щения тага |
J 3 , . |
|
||
26
37. Коэффициент воздушного зазора - K j, :
где |
s’ |
" |
t w |
±21 |
’ |
|
|
- |
|
- f f , |
|
|
|
Ь - - - |
( Pj'JJ/ 5 ,) 2 |
|
|
|||
38. Проводимость |
|
5 + 6ш/&1 |
рассеяния |
- Л е р Г а і]: |
||
дифференциального |
|
|||||
™ |
К ш , |
1-0.035 |
^ Д , , |
Л |
; |
зависимости от |
ве |
|||
6 gi |
определяется |
по рис. 7.16 в |
||||||||
|
личины |
коэффициента |
J b |
|
[8 l] |
; |
|
|
||
Kc^ = |
0,85 |
* |
0 ,9 5 - коэффициент, |
который учитывает |
не |
|||||
|
равномерность |
воздушного |
зазора |
явнополюсной |
||||||
|
синхронной машины. |
|
частей |
~ Л Лі [іо о ] |
! |
|||||
39 . Проводимость |
рассеяния лобовых |
|||||||||
Л Л1 = 0,955 - ^ ~ КР- - 1:л Кл • |
, |
|
|
|||||
где |
|
|
|
Cd- |
|
|
|
|
К р : |
0,5 |
|
- |
коэффициент |
распределения |
обмот |
||
<^,51п |
З о Щ , |
|||||||
|
|
- |
ки статора ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
полюсное деление по среднему ди |
|||||
|
|
|
- |
аметру лобовых частей |
Х д |
, м; |
||
|
|
|
коэффициент, |
учитывающий влияние |
||||
|
|
|
' |
идеализации лобовых частей обмот |
||||
|
|
|
|
ки статора, |
на |
величину |
лобового |
|
>
- 27 -
рассеяния;
КХ5- = 1,04 «• I , I - коэффициент, учитывающий увеличение магнитной проводимости лобовых частей обмотки статора за счет потоков рао-
сеяния по пути массивных ферромаг нитных подшипниковых щитов и станины.
40. |
Суммарная проводимость |
- |
: |
|
|
||
41 . |
|
Z ьЛ = .Л г и * » A t .Л и і • |
обмотки |
статора - |
|||
Индуктивное сопротивление рассеяния |
|||||||
|
х , |
. ои: |
|
|
|
|
|
4 2 . |
Полное |
сопротивление |
обмотки |
статора |
- |
» ом; |
|
43 . |
|
Z, - У ъ } |
* |
X . } |
'. |
|
|
Величина внутреннего |
напряжения электродвигателя ~ ö j i |
||||||
в [юо]:
где ^ |
- |
фазовый угол тока - I j |
, град; |
U , |
- |
напряжение фазы обмотки |
статора, в . |
44.Величина коэффициента - Кц’.
КЕ = Чд/ц-, .
Если Kg существенно отличается от ранее принятой ве личины, производится необходимая корректировка вы полненного расчета .
|
|
- |
28- |
с т а т о р а |
|
|||
45. |
М а г н и т н а я |
ц ѳ п ь |
а: |
|||||
М .д .с . |
главного |
воздушного |
зазора |
- Ftf |
, |
|||
46. |
Ширина |
F® » 1,6•Kft'■Ö-,• Вб,-ю\ |
(рис. |
I I ) |
* |
|||
зубца |
статора - 6 г, |
, м |
||||||
|
6 іі = |
|
|
. 6 ' |
(ри с. I I , а , б ) ; |
|||
Т-\ |
(рис. I I , в ) . |
47 . Индукция в зубцах статора - В г, |
тл*. |
-t zi ■Bfi
|
где |
Кс - |
|
г1_ “6z, |
Kc |
* |
|
пакета, |
определяется |
||||
|
коэффициент |
заполнения |
|||||||||||
|
|
|
по |
таблице |
|
2-4 |
[в і] |
в |
зависимости от |
толщины |
|||
48. |
К д . с . |
и изоляции |
|
электротехнической |
стали. |
\ |
|||||||
зубцов |
статора - |
Гні |
, а : |
|
|
|
|||||||
( |
Hz |
|
Fzi |
= 2 h n |
■ Hz |
марки |
электротехнической |
||||||
находим |
в зависимости от |
||||||||||||
|
стали, например, по |
таблицей |
П - І , |
П-3 |
[ 8 і | , |
|
|||||||
49. Высота спинки статора - |
h Q1 |
, |
u’. |
|
|
|
|||||||
|
|
L |
_ |
J)q " |
D - 2 hn |
• |
|
|
|
|
|||
|
|
Hai - |
------ |
2 |
|
|
|
|
|
|
|||
50. Индукция в спинке статора - B a i • тл-
>
- 29 -
51. Средняя длина магнитных линий я спинке статора - L , і
и :
52. |
Ы .д .с . |
спинки статора - |
Гад |
, |
а: |
|
|
|
||
|
где ^ |
|
Fqi = ß ■Hai • L1 , |
|
|
|
|
|
||
|
_ коэффициент , учитывающим неравномерность |
|||||||||
|
|
|
распределения магнитной индукции в спинка ста |
|||||||
|
|
|
тора и |
определяемый |
по |
рис. |
6 .1 ? |
в соответ |
||
53. М .д .с . |
|
ствии с величиной магнитной индукции |
Ва [8 1 ]. |
|||||||
холостого |
хода - |
p NS |
, |
а ’. |
|
|
|
|||
|
F n s = Г б + F z i + F a i . |
статора |
- |
: |
|
|||||
54. Коэффициент насыщения пакета |
|
|||||||||
55. |
Величина |
угла - |
ß ( L U ,0 |
Ü jx |
) |
, |
град |
[Э9] |
: |
|
|
|
|
|
U N u j - f l i Z i ) 2 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
2 Ü| U j x |
|
а |
|
|
|
56 . Намагничивающий ток статора |
|
|
|
|
||||||
|
К. п . |
д . |
б е з |
у ч е т а |
п о т е р ь |
н а |
||||
57. |
Потери |
|
в о з б у ж д е н и е |
р М1 |
, |
квт. |
|
|||
в меди обмотки статора - |
|
|||||||||
Рмі= т п . і Л г г Ю " 5 .