Файл: Керцелли, Ю. Л. Методика расчета тепловых схем современных электростанций лекция для слушателей специальности Тепловые электрические станции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.11.2024
Просмотров: 23
Скачиваний: 0
Энтальпия воды за питательным насосом
/„ = гд -)- xg_—] 59,4+9,1 = 168,5 ккал/кг.
Действительная работа насоса с учетом механических по
терь и протечек воды, учитываемых коэффициентом |
—0,98, |
|
Л„е = — = |
^ = 9,3 ккал/кг. |
|
т)н |
0.98 |
|
Количество питательной воды (здесь и дал^е количества потоков пара и воды принимаются в долях от расхода све жего пара на турбину), поступающей в котел,
^п.в— 1.0 ■+ &пот { +цл — 1,028.
Количество питательной |
воды, проходящей через пита |
||
тельный насос, |
|
|
|
|
а„ = ап,в + аут — 1,048. |
||
Отбор пара на приводную турбину питательного насоса |
|||
ат |
ЯяЛне |
1,048-9,3 |
0,0511, |
|
197-0,97 |
||
|
|
|
|
где
Н( — гч — 1К—761—564=197 ккал/кг;
= 0,97..
Расчет подогревателя ПI
al<7l £^п.вТ1Я^|
где к — коэффициент, учитывающий потери тепла подогрева телем в окружающую среду;
а , -437= 1,028-31 -1,02; а, =0,0745.
Расчет подогревателя П2
а2<?2+оиЛ+ = ап.а т2к,
где
Д(?2 — тепло, отдаваемое дренажем предыдущего ПОДО- гревателя;
Д^2=|277—253=i24 кжал/кг\
а2-445+0,0745-24= 1,028-43-1,02;
а2 = 0,0970
10
Расчет подогревателя ГТЗ
M s + («1 + +) д<7з = |
“п.вТ,ж; |
|
Д</з — 253— 204 = |
49 к к а л / к г -, |
|
а 3- 5 8 6 + (0 ,0 7 4 5 + 0 ,0 9 7 0 ) |
-49 = |
1,028-33,5-1,02; |
аз = 0,0457. |
|
|
Расчет деаэратора
Количество конденсата, поступающее в деаэратор из по догревателей низкого давления,
|
ап,в — яп,в + я9ж |
a, |
Яд, |
|
ctn.в1— 0,8158 Яд. |
|
|
|
Тепловой баланс деаэратора |
|
|
ап.в4 + +Кн + |
а + 4 + (+ + аз + |
аз) бг.з ~ f(ап в + |
«ут) ( д + аэжг‘д.н] |
(0,8158— а д) - 1 4 1 + 0,02 • 16 8 ,5 + а , -761 + (0 ,0 7 4 5 + 0 ,0 9 7 0 + |
|||
+ 0 ,0 4 5 7 ) |
• 2 0 4 = ([ (1,028 + 0 ,0 2 ) ■159,4+0,005 - 658,3] -1,02; |
||
|
ад = |
0,0175; |
|
|
яп.„= |
0,7983. |
|
Расчет подогревателя П4
а4(ji — ап.вт4^>
а4- 580 = 0,7983 -5 - 1,02;
«4 = 0,0070.
Расчет подогревателя П5
М б + а4Д?5 + 0,5яуплД^5 = |
аВшВх6К) |
|
Л<75=181 — 156 = |
25 к к а л / к г ; |
|
Л у5 = 793 — 156 = |
63 7 к к а л / к г ; |
|
as-571 + 0 ,0 0 7 • 2 5 + 0 ,5 • 0,008 • 637 = |
0,7983 • 17,3 ■1,02; |
|
«5 = 0,0197. |
|
|
Расчет подогревателя П6 |
||
Мб +, («* + Ч +, О.бвупл) д |
= «п.вТ6«; |
|
11
Aqe— 156—127= 29 ккал/кг\
«а -561 + (0,007+0,0197+0,5 • 0,008) • 29= 0,7923 • 19,2 ■1,02; а6 = 0,0260.
Количество конденсата, проходящее через подогреватель П9
яп.в = я„.в — (а4 + я6 + я6 -|- я7 + я8 + аупл) =
=0,7983— (0,007+0,0197+0,026+а7+ а 8+ 0,008)
=0,7376—а7—а 8.
Тепловой баланс подогревателей Г17 и П8
(яч+ а 6+ а 6+ 0,5ЯуПЛ) О1б+Я7^7-1"а8^8“Ь0>5аупл^0-Ьап.в^9 = V-xi. b W ' ,
(0,007+0,0197+0,026+0,5-0,008) • 127+а7-660+ |
|
+0.8• 634+0,5-0,008-793+ (0,7376—а7—и8) -59,3 = |
|
= 0,7983-99,5-1,02; |
|
500,7а7+574,7о8 = 26,69 |
(1) |
Расчет подогревателя П8
а8?8 + (а4+а 8 +а«+«т+0,5яупл) Д^8+0,5ауплД^8 = «п.втв/г; Д<7в— 104—85=19 ккал/кг\
Aqs— 793—85 = 708 ккал/кг-,
08-549+ (0,007+0,0197+0,026+а7+ 0 ,5• 0,008) • 19+ +0,5-0,008-708= (0,7376—а7—а 8) • 18,2-1,02;
37,5 - 07+567,7-08 = 9,74. |
(2) |
Решаются совместно два уравнения с двумя |
неизвест |
ными: |
|
500,707+574,708=26,69; |
(1) |
37,5а7+567,7а8=9,74, |
(2) |
откуда
а7 = 0,0365; «8=0,0148; яп.в =0,6863.
Расчет подогревателя П9
аВ^» + О^^эж^Э —- Дд9=100—65=35 ккал/кг\
«9• 543+0,5 • 0,005 - 35= 0,6863 -24-1,02; ао?=0,0307.
Доли отборов пара
«1 = 0,0745;
«2 = 0,0970;
из = 0,0457;
*4 = «4 + «т + ад -f- + п ==0,0070+0,0511 +0,0175+0,005 = 0,0806
** = |
0,0197; |
«в = «6 + «кал + «2П= 0,0260+0,03+0,025 = 0,0810; |
|
«7 = |
0,0365; |
«8 = |
0,0148; |
ад = |
0,0307; |
Сумма долей отборов пара
г —0
2 яг = 0,4805.
|
|
Доля пропуска пара в конденсатор |
|||
|
|
ак= 1,0—0,4805 = |
0,5195. |
||
Суммарная внутренняя работа 1 |
кг пара в соответствии |
||||
с табл. |
3. |
£«/+ = 292,2 ккал/кг. |
|||
|
|
||||
Расход пара на турбину с учетом уплотнений |
|||||
Dn |
|
860Wa |
1,008 |
860-500 |
|
1,008; |
|
1510 т/ч. |
|||
|
|
|
|
0,985-292,2 |
|
То же без учета уплотнений |
/4=1495 т/ч. |
||||
Расход пара через промежуточный перегреватель |
|||||
|
D„ |
--D- (1—«1—ct2) = 1495-0,8285= 1328 т/ч. |
|||
Расход добавочной обессоленной воды |
|||||
|
|
D№— anmD = 0,02-1495 = 29,9 т/ч. |
|||
Расход тепла на калориферы котла |
|||||
QMn=aKaxD{i6~ i m3) = 0,03:1495 |
(688—80) • 10^ = 27,2 Гкал/ч. |
||||
Тепловая |
нагрузка сетевых подогревателей |
||||
|
Qcn — [аСП{ i 4 1-боз) + |
асп (^6 |
Доз)] -О ' 10 = |
||
=■[0,005 |
(761—80)+0,025 |
(688—80)] -1495-10"3 = |
|||
|
|
='27,8 Гкал/ч. |
|||
13
Интер вал дав ления, кгс/см2
2 2 8 , 0 —
— 5 6 , 5
5 6 , 5 —
— 4 0 , 0
|
ы |
?I |
|
i |
S О |
1 6 , 0 —
— 1 0 , 0
1 0 , 0 —
— 5 , 5
|
0 1 |
1 |
|
- |
U1 |
|
1 |
2 , 5 —
— 1 , 2
|
1 |
|
|
- ю |
ОО |
0 , 5 8 —
— 0 , 2 5
0 , 2 6 —
— 0 , 0 3 5
Д |
о л я |
пропуска |
пара |
|
|
|
|
|
|
|
Числен |
Ф о р |
м у |
л а |
|
|
ная ве |
|
|
|
|
|
личина |
|
4 , 0 |
|
|
|
1 , 0 |
|
1 ,0 — с и |
|
|
0 , 9 2 5 5 |
|
1 ,0 — a i — a 2 |
|
|
0 , 8 2 8 5 |
||
1 ,0 — « 1 — И г — a 3 |
|
0 , 7 8 2 8 |
|||
1 , 0 — |
— a 2 — a 3 — |
|
0 , 7 0 2 2 |
||
1 > 0 — a i |
a 2 |
a 3 |
a 4 |
a 5 |
0 , 6 8 2 5 |
|
|||||
1 , 0 — a , — a 2 ~ a 3 — a 4 — a 5 — a g |
0 , 6 0 1 5 |
||||
1 , 0 — a j — a 2 — « 3 — “ 4 |
a 5 “ |
a 6 a 7 |
0 , 5 6 5 0 |
||
1 , 0 — а 2 — а 2 — a 3 — a ^ — a 5 — a ' — a 7 — « 8 |
0 , 5 5 0 2 |
||||
|
a K |
|
|
|
0 , 5 1 9 5 |
Т а б л и ц а 3
|
Внутреннее теплопадение, |
к к а л / к г |
Внутренняя ра бота на 1 к г пара, к к а л / к г |
7 9 |
|
7 9 , 0 |
1:6 |
|
1 4 ,8 |
5 6 |
|
4 6 , 3 |
2 9 |
|
.2 2 ,7 |
3 4 |
|
2 3 , 9 |
3 9 |
|
2 6 , 7 |
2 8 |
|
1 6 ,8 |
2 6 |
|
1 4 ,7 |
2 6 |
|
1 4 , 3 |
5 4 |
|
2 8 , 0 |
Энергетические показатели турбоустановки |
|
||
Расход тепла на производство электроэнергии |
|
||
Qw э == Do (i() |
i'n-в) + Dn.n (^2 ^2) Dдв (г’пв |
^в) Qksл |
Qcn |
= 1510 |
(793— 276) ■1 0 -3 + 1 3 2 8 (846— 698) - К ) - 3— |
||
— 29,9(276 — 15) • 1 0 - 3— 27,2— 27,8 = |
913,7 Гкал/ч. |
|
|
Удельный расход тепла без учета собственного расхода электроэнергии (с учетом тепла на паровой привод пита тельного насоса)
QteJ э |
913,7-Юз |
1830 |
ккал(кВт-ч, |
|
500 |
||||
4w>э W в |
|
|
14
Коэффициент полезного действия
Vw» |
860 •100 = |
860 100= 47%. |
|
Яw» |
1830 |
IV. ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРИНЦИПИАЛЬНОЙ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ТУРБОУСТАНОВКИ ПТ-135/165-130/15
Принципиальная тепловая схема турбоустановки показа
на на рис. 3. |
|
|
|
|
Исходные данные |
||
Мощность на клеммах генератора |
— 135 МВт. |
||
Параметры пара перед турбиной |
— 130 кгс/см2, 555° С. |
||
Отпуск пара из регулируемого отбора |
|
||
давлением |
15 кгс/см2 на |
произ |
— 320 т/ч. |
водство |
|
|
|
Отпуск тепла из совместно регулируе |
|
||
мых отборов давлением 2,2 кгс/см2 |
|
||
и 1,0 кгс/см2 на сетевые |
подогре |
— 110 Гкал/ч. |
|
ватели |
|
|
|
Расход тепла на горячее водоснабже |
— 42 Гкал/ч. |
||
ние (открытый водоразбор) |
|||
Давление пара в конденсаторе |
— 0,085 кгс/см2. |
||
Температура питательной воды |
— 230° С. |
||
Возврат конденсата с производства |
— 60%. |
||
Температура |
возвращаемого |
конден |
— 70° С. |
сата |
|
|
|
Температура сырой воды |
|
_ 5° с |
|
Температурный график тепловой сети — 150/70°С. |
|||
Турбина имеет семь отборов пара |
следующих давлений |
||
(в камере цилиндра): 32; 22; |
15 (регулируемый); 7,8; 4,9; 2,2 |
||
(регулируемый); 1,0 кгс/см2 (регулируемый). |
|||
При построении процесса |
работы |
пара в is-диаграмме |
|
принимаются следующие значения внутренних относитель ных к.п.д. отсеков турбины:
Интервалы давления, кгс,/см2 |
,123—15 |
13-1,0 |
1,0—0,085 |
Внутренний относительный к.п.д. % |
82,0 |
85,0 |
25,0 |
15