Файл: Керцелли, Ю. Л. Методика расчета тепловых схем современных электростанций лекция для слушателей специальности Тепловые электрические станции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 03.11.2024
Просмотров: 21
Скачиваний: 0
900
{$ |
1,6 |
U |
it |
iS |
tfl |
„ ггал / ЭНтропи9, о /Агг-грвф
Рис. 4. Процесс работы пара в турбине ПТ-135/165-130/15
Г" -л*. П -
* У
В расчете принимаются (в долях от расхода пара на тур
бину) : |
|
|
потери пара и конденсата внутри станции |
— а пот |
=0,02; |
продувка котла |
— « п |
=0,015; |
расход пара через уплотнения выского |
— ауПЛ =0,006; |
|
давления и штоки клапанов турбины |
||
расход пара на эжекторы |
— а 9Ж =0,005. |
|
Процесс работы пара в турбине приведен на рис. |
4. |
|
Определение параметров отборов пара и конденсата
Параметры отборов пара и конденсата, определенные по «-диаграмме и таблицам теплофизических свойств воды, при водятся в табл. 1.
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1 |
|
,Ns- |
р |
i |
Р' |
|
<крС |
i-u |
а |
|
отбора |
кгс/см? ккал/кг |
кгс/см2 |
ккал/кг |
т а л!кг |
||||
|
||||||||
1 |
32 |
753 |
29,5 |
|
-229 |
236 |
517 |
|
2 |
22 |
734 |
20,2 |
|
208 |
215 |
521 |
|
3 |
15 |
715 |
13,8 |
|
190 |
193 |
522 |
|
4 |
7,8 |
694 |
7,2 |
|
165 |
167 |
527 |
|
5 |
4,9 |
675 |
4,5 |
|
147 |
148 |
527 |
|
6 |
2,2 |
644 |
2,0 |
|
120 |
.120 |
524 |
|
7 |
1,0 |
618 |
0,9 |
|
96 |
96 |
522 |
|
К |
0,085 |
698 |
— |
|
4.2 |
42 |
556 |
|
Здесь Р |
— давление пара в камере отбора турбины; |
|||||||
Р' — давление пара у подогревателя; |
|
|||||||
|
i — энтальпия пара в отборе; |
|
|
|||||
/к — температура конденсата; |
|
|
||||||
/к — энтальпия конденсата; |
паром в |
подогрева |
||||||
q — тепло, |
отдаваемое |
греющим |
||||||
|
теле (включая пароохладитель и охладитель дре |
|||||||
|
нажа) |
при конденсации и охлаждении. |
|
|||||
Энтальпия свежего пара |
|
|
|
|
||||
|
|
|
/о— 832 ккал/кг. |
|
|
|||
|
Определение подогрева воды в подогревателях |
|||||||
Значения подогрева |
воды |
|
в подогревателях |
приводятся |
||||
в табл. |
2. |
|
|
|
|
|
|
|
18
|
|
|
Т а б л и ц а 2 |
№ подо |
°с |
V |
т |
гревателя |
ккал/кг |
ккал/кг |
|
П1 |
230 |
237 |
2,1,0 |
П2 |
21.1 |
216 |
25,0 |
ПЗ |
187 |
191 |
26,3 |
D |
— |
164,7 |
— |
П4 |
140 |
144 |
13 |
П5 |
128 |
1,28 |
18 |
П6 |
110 |
ПО |
25 |
П7 |
80 |
80 |
36 |
оэ |
45 |
45 |
3 |
к |
42 |
42 |
— |
Здесь /'--температура воды за подогревателем; /' —- энтальпия воды за подогревателем;
т — подогрев воды в подогревателе, включая парооХ' ладитель и охладитель дренажа.
Температура воды перед П6 принимается 85° С.
Питательный насос
Идеальная работа сжатия воды в насосе
1Л4 |
1П4 |
А„а= к ер (/>„ - Ре) ~ = 0,0011 • 170 |
= 4,4 ккал/кг. |
Подогрев воды в насосе с учетом внутренних потерь
т = |
= A/L = 5 3 ккал/кг. |
■ чнi |
0,83 |
Энтальпия воды за питательным насосом
г'„ = /я -j- тв= 159,4+5,3 — 164,7 ккал/кг.
Количество питательной воды, поступающей в котел,
GnB = D + + ОСПОТD + ®упдО —
= £>+0,015£>+0,02D+0,006D = 1,04ID,
где О — расход свежего пара на турбину, т/ч.
Расчет сетевой подогревательной установки
Расход подпиточной воды
п |
Огв-103 |
42-103 „лп , |
Опод= |
-----=600 |
т/ч. |
|
|
70 |
19
Тепловой баланс сетевых подогревателей
(^п од |
^о б р ) (*пр *обр) К — Q c - 10 , |
где к — коэффициент, учитывающий потери тепла подогре вателем в' окружающую среду;
(600 + Go6p) ( 1 1 5 - |
t U p ) -1,02 |
= |
110-10®. |
|
115 Go6p - 600 /обР ~ |
G o6p t'o6p |
= |
39000. |
(1) |
Тепловой баланс смешения обратной сетевой и подпиточной воды
^Обр^Обр "Ь 0 ПОд^под --- |
( О о6р + О под) to6p ti, |
|
|
Go6p70 + |
600 -45 = (Go6p + 600) *обр • 1,02; |
|
|
1,02 G06p ^обр |
I 6 1 2 /обр ~ |
70 Gopр — 27000* |
(2) |
Решаются два уравнения с двумя неизвестными:
115Go6p — 6 0 0 * обр - |
G 06fU P = |
39000; |
(1) |
||||
l,02G o6p*o6P + |
612* обР — 70Go6p = |
27000. |
(2) |
||||
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
*обр = |
б1,6°С ; |
|
|
|
||
|
Go6p= 1 4 2 0 т / ч ; |
|
|
|
|||
Gnp= Go6p + |
Gnoa= |
1420+ 600 = |
2020 т / ч . |
|
|||
Расчет первого сетевого подогревателя |
|
|
|||||
D (,c j^ = |
Gnp (*пр - |
+ р) к , |
|
|
|||
D 6 -524 = |
2 0 2 0 ( 1 1 5 - 9 0 ) - 1 ,0 2 ; |
|
|||||
|
Df,— 98,4 |
т/ч. |
|
|
|
||
Расчет второго сетевого подогревателя |
|
|
|||||
D ( ,q i + |
|
= |
О пр ( + р |
■*обр) к , |
|
||
где Ад? — тепло, отдаваемое дренажем первого сетевого по догревателя;
Аду= 120—96=24 икал/кг; £>б522+98,4 • 24 = 2020 (90—61,6) • 1,02;
D6= 1 0 7 ,5 т/ч.
Расчет расширителя непрерывной продувки котлов
Доля отсепарированной воды в расширителе
„l'n — L -Ц 658,3 — 377,5*0,98
Р = — т - = |
----------------- 1-------- |
= 0 ,5 8 1 ; |
/п - / п |
658,3— 162 |
|
а'п = +,, = 0,581 -0,015= 0,0087;
= ап — а" —0,015—0,0087 = 0,0063.
Расчет установки по приготовлению добавочной обессоленной воды для котлов
Расход сырой |
воды, поступающей |
на обессоливающую |
|||
установку, |
|
|
|
|
|
|
G c .в== 'i |
[(апот + |
®дв) О + |
О+Р О„к)], |
|
где |
у — 1,2— коэффициент, учитывающий расход во |
||||
|
|
|
ды на собственные нужды обессоливаю |
||
(7ВК |
-192 |
|
щей установки; |
|
|
г/ч— возврат |
конденсата с производства; |
||||
|
т-,1,- |
0.03 |
доля расхода пара на вакуумный деа |
||
|
|
|
эратор |
установки |
приготовления воды |
|
|
|
для теплосети (принимается предвари |
||
|
|
|
тельно) ; |
|
|
GC.B= 1,2[ (0,02+ 0,0087+ 10,03) D+ (320—192) ];
Ос.» = 0,07D-1-153,6.
Расчет подогревателя сырой воды и охладителя конденса та, возвращаемого с производства,
Ос.в<?7 + Ов.к(^8.к ^в.к) — Ос.» (О.в +в) К,
Ос.в-522+192 (70—45) = (0,07-D+153,6) (40—5)-1,02;
DC.B= 0,00370+ 1,3.
Расчет вакуумного деаэратора
Ос,В = |
т |
0,070 + 153,6 |
|
1,2 |
|||
|
= 0,05870+ 128;
Ос.в^с.в + G B %t B K + О дв/ 7 — (Ос.в + Ов-к + О дв) t 0BK ‘,
(0,05870+ 128) ■40+192 • 45+ОдВ-618=
= (0,05870+ 128+ 192+Одв) -45-1,02;
/ЛВ = 0,00060+ 2,27.
Расчет подогревателя П1
D ^ i — G ^ X y K - ,
0 ,-517= 1,0410-21-1,02; О, = 0,0432.
21