Файл: Керцелли, Ю. Л. Методика расчета тепловых схем современных электростанций лекция для слушателей специальности Тепловые электрические станции.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 03.11.2024

Просмотров: 17

Скачиваний: 0

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

900

{$

1,6

U

it

iS

tfl

„ ггал / ЭНтропи9, о /Агг-грвф

Рис. 4. Процесс работы пара в турбине ПТ-135/165-130/15

Г" -л*. П -

* У

В расчете принимаются (в долях от расхода пара на тур­

бину) :

 

 

потери пара и конденсата внутри станции

— а пот

=0,02;

продувка котла

— « п

=0,015;

расход пара через уплотнения выского

— ауПЛ =0,006;

давления и штоки клапанов турбины

расход пара на эжекторы

— а 9Ж =0,005.

Процесс работы пара в турбине приведен на рис.

4.

Определение параметров отборов пара и конденсата

Параметры отборов пара и конденсата, определенные по «-диаграмме и таблицам теплофизических свойств воды, при­ водятся в табл. 1.

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 1

,Ns-

р

i

Р'

 

<крС

i-u

а

отбора

кгс/см? ккал/кг

кгс/см2

ккал/кг

т а л!кг

 

1

32

753

29,5

 

-229

236

517

2

22

734

20,2

 

208

215

521

3

15

715

13,8

 

190

193

522

4

7,8

694

7,2

 

165

167

527

5

4,9

675

4,5

 

147

148

527

6

2,2

644

2,0

 

120

.120

524

7

1,0

618

0,9

 

96

96

522

К

0,085

698

 

4.2

42

556

Здесь Р

— давление пара в камере отбора турбины;

Р' — давление пара у подогревателя;

 

 

i — энтальпия пара в отборе;

 

 

/к — температура конденсата;

 

 

/к — энтальпия конденсата;

паром в

подогрева­

q — тепло,

отдаваемое

греющим

 

теле (включая пароохладитель и охладитель дре­

 

нажа)

при конденсации и охлаждении.

 

Энтальпия свежего пара

 

 

 

 

 

 

 

/о— 832 ккал/кг.

 

 

 

Определение подогрева воды в подогревателях

Значения подогрева

воды

 

в подогревателях

приводятся

в табл.

2.

 

 

 

 

 

 

18


 

 

 

Т а б л и ц а 2

№ подо­

°с

V

т

гревателя

ккал/кг

ккал/кг

П1

230

237

2,1,0

П2

21.1

216

25,0

ПЗ

187

191

26,3

D

164,7

П4

140

144

13

П5

128

1,28

18

П6

110

ПО

25

П7

80

80

36

оэ

45

45

3

к

42

42

Здесь /'--температура воды за подогревателем; /' —- энтальпия воды за подогревателем;

т — подогрев воды в подогревателе, включая парооХ' ладитель и охладитель дренажа.

Температура воды перед П6 принимается 85° С.

Питательный насос

Идеальная работа сжатия воды в насосе

1Л4

1П4

А„а= к ер (/>„ - Ре) ~ = 0,0011 • 170

= 4,4 ккал/кг.

Подогрев воды в насосе с учетом внутренних потерь

т =

= A/L = 5 3 ккал/кг.

чнi

0,83

Энтальпия воды за питательным насосом

г'„ = /я -j- тв= 159,4+5,3 — 164,7 ккал/кг.

Количество питательной воды, поступающей в котел,

GnB = D + + ОСПОТD + ®упдО —

= £>+0,015£>+0,02D+0,006D = 1,04ID,

где О — расход свежего пара на турбину, т/ч.

Расчет сетевой подогревательной установки

Расход подпиточной воды

п

Огв-103

42-103 „лп ,

Опод=

-----=600

т/ч.

 

 

70

19



Тепловой баланс сетевых подогревателей

(^п од

^о б р ) (*пр *обр) К — Q c - 10 ,

где к — коэффициент, учитывающий потери тепла подогре­ вателем в' окружающую среду;

(600 + Go6p) ( 1 1 5 -

t U p ) -1,02

=

110-10®.

 

115 Go6p - 600 /обР ~

G o6p t'o6p

=

39000.

(1)

Тепловой баланс смешения обратной сетевой и подпиточной воды

^Обр^Обр "Ь 0 ПОд^под ---

( О о6р + О под) to6p ti,

 

Go6p70 +

600 -45 = (Go6p + 600) *обр • 1,02;

 

1,02 G06p ^обр

I 6 1 2 /обр ~

70 Gopр — 27000*

(2)

Решаются два уравнения с двумя неизвестными:

115Go6p — 6 0 0 * обр -

G 06fU P =

39000;

(1)

l,02G o6p*o6P +

612* обР — 70Go6p =

27000.

(2)

Откуда

 

 

 

 

 

 

 

 

*обр =

б1,6°С ;

 

 

 

 

Go6p= 1 4 2 0 т / ч ;

 

 

 

Gnp= Go6p +

Gnoa=

1420+ 600 =

2020 т / ч .

 

Расчет первого сетевого подогревателя

 

 

D (,c j^ =

Gnp (*пр -

+ р) к ,

 

 

D 6 -524 =

2 0 2 0 ( 1 1 5 - 9 0 ) - 1 ,0 2 ;

 

 

Df,— 98,4

т/ч.

 

 

 

Расчет второго сетевого подогревателя

 

 

D ( ,q i +

 

=

О пр ( + р

■*обр) к ,

 

где Ад? — тепло, отдаваемое дренажем первого сетевого по­ догревателя;

Аду= 120—96=24 икал/кг; £>б522+98,4 • 24 = 2020 (90—61,6) • 1,02;

D6= 1 0 7 ,5 т/ч.

Расчет расширителя непрерывной продувки котлов

Доля отсепарированной воды в расширителе

l'n — L 658,3 — 377,5*0,98

Р = — т - =

----------------- 1--------

= 0 ,5 8 1 ;

/п - / п

658,3— 162

 


а'п = +,, = 0,581 -0,015= 0,0087;

= ап — а" —0,015—0,0087 = 0,0063.

Расчет установки по приготовлению добавочной обессоленной воды для котлов

Расход сырой

воды, поступающей

на обессоливающую

установку,

 

 

 

 

 

G c .в== 'i

[(апот +

®дв) О +

О+Р О„к)],

где

у — 1,2— коэффициент, учитывающий расход во­

 

 

 

ды на собственные нужды обессоливаю­

(7ВК

-192

 

щей установки;

 

г/ч— возврат

конденсата с производства;

 

т-,1,-

0.03

доля расхода пара на вакуумный деа­

 

 

 

эратор

установки

приготовления воды

 

 

 

для теплосети (принимается предвари­

 

 

 

тельно) ;

 

 

GC.B= 1,2[ (0,02+ 0,0087+ 10,03) D+ (320192) ];

Ос.» = 0,07D-1-153,6.

Расчет подогревателя сырой воды и охладителя конденса­ та, возвращаемого с производства,

Ос.в<?7 + Ов.к(^8.к ^в.к) — Ос.» (О.в +в) К,

Ос.в-522+192 (7045) = (0,07-D+153,6) (405)-1,02;

DC.B= 0,00370+ 1,3.

Расчет вакуумного деаэратора

Ос,В =

т

0,070 + 153,6

1,2

 

= 0,05870+ 128;

Ос.в^с.в + G B %t B K + О дв/ 7 — (Ос.в + Ов-к + О дв) t 0BK ‘,

(0,05870+ 128) ■40+192 45+ОдВ-618=

= (0,05870+ 128+ 192+Одв) -45-1,02;

В = 0,00060+ 2,27.

Расчет подогревателя П1

D ^ i — G ^ X y K - ,

0 ,-517= 1,0410-21-1,02; О, = 0,0432.

21