Файл: Системы очувствления и адаптивные промышленные роботы..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.02.2024
Просмотров: 218
Скачиваний: 0
На основании известных соотношений, описывающих деформации сдвига и изгиба в балке прямоугольного сечения,
|S |„3r |
6IF . |
\s\ сдв |
з F (1 + у) |
b k 2E ’ |
2 E b h |
где b — ширина упругого элемента; h — его толщина; I — расстоя ние от точки приложения силы до точки установки тензорезисторов; Е — модуль упругости; v — коэффициент Пуассона, равный для большинства упругих элементов 0,3, можно заключить, что конструк тивным параметром, влияющим на деформацию сдвига упругого элемента, является только площадь его поперечного сечения, в то время как на деформацию изгиба упругого элемента кроме площади поперечного сечения оказывают влияние также его длина и высота. Последнее обстоятельство позволяет, используя упругие элементы деформации изгиба, более гибко подходить к проектированию силомоментных датчиков, которые должны обеспечивать измерение раз личных номинальных сил или моментов по отдельным координатам.
Этот принцип реализован в шестикомпонентном |
датчике сил |
и моментов, конструкция которого показана на рис. |
2 .11, а . |
Датчик состоит из двух частей, каждая из которых может быть использована независимо от другой, обеспечивая измерение трех компонент вектора сил и моментов. Соединенные механически в еди ный блок, они образуют шестикомпонентный датчик.
Модуль, предназначенный для измерения компонент Fx , Fy и М 1У представляет собой две рамки 4 , 5, к которым крепятся четыре упру- 1 гих элемента 2 , образованные парами плоских пружин 1 и <?, ориен тированных вдоль оси элемента и повернутых относительно нее на угол 90° друг к другу. Набор из четырех верхних пружин 3 этого модуля выбирают в качестве рабочего, и на них располагают тензорезисторы, объединенные в мостовые схемы. Оставшиеся упругие элементы позволяют верхней рамке легко смещаться относительно нижней под действием измеряемых компонент, причем в каждом рабочем элементе возникают преимущественно изгибные деформации. Крестообразный модуль 6 датчика, предназначенный для изме рения компонент F2> М х и М уу не отличается от рассмотренного ранее (см. рис. 2 .10), а основные выражения для определения про екций вектора сил и моментов на связанную систему координат ана логичны уравнениям описанной выше конструкции. Особенностью данного датчика является реализация этих математических зави симостей на уровне мостовых измерительных схем (рис. 2 . 11, б). А именно, пары тензорезисторов, образующие плечи мостовой схемы,
выходной сигнал |
которой пропорционален, например, компоненте |
М х ( R ь Гх\ R 6; г6), |
взяты с поверхностей противолежащих упругих |
элементов крестообразной пружины, ориентированных вдоль оси Y . Аналогичным образом из полумостов, наклеенных на противолежа щих упругих элементах, образованы измерительные мостовые схемы для выделения остальных компонент F. и М у.
При таком способе несколько увеличивается уровень перекрест ных связей между измеряемыми компонентами — до 3—5 %, что
42
6 Мх 6 Ъ Му О
S)
Рис. 2.11. Шестикомпонентиый датчик сил н моментов с изгибными упругими элементами: а — конструкция; б — схема выделения некоторых компонент силового вектора
вполне допустимо для систем управления сборочными манипуля торами, но при этом отпадает необходимость в дополнительном электронном блоке выделения компонент. В случае тщательного изготовления силомоментного датчика, соблюдения правильной технологии наклейки, при которой тензорезисторы размещаются на противолежащих упругих элементах в точках с одинаковой дефор мацией, удается снизить уровень перекрестных связей до 2 %. Температурная зависимость нуля датчика при таком включении тензорезисторов оказывается не сильнее, чем аналогичная завнси-
43
Фланец
Рис. 2.12. Пятнкомпонентный датчик сил и моментов
мость в устройствах с традиционным образованием тензомостов из элементов, находящихся на одном упругом элементе, поскольку размеры датчика сил и моментов малы, а отличия в температуре упругих элементов незначительны.
Примером пятикомлонентного датчика сил и моментов, разме щаемого в пальце захвата, может служить устройство, показанное на рис. 2.12. Датчик обеспечивает измерение трех проекций век тора силы и двух моментов, действующих относительно осей X и К.
Конструкция выполнена в виде двух упругих элементов 2, 3 балочного типа квадратного сечения и упругого элемента 1 прямо угольного сечения с прорезями. На упругих элементах датчика наклеены фольговые тензорезисторы, соединенные в мостовые схемы. Для усиления сигналов тензорезистивных мостов используются интегральные усилители, выполненные по схеме модулятор—де модулятор. Экспериментальный образец датчика такой конструкции обеспечивает измерение компонент сил в диапазоне 2 —100 Н и моментов в диапазоне 0 ,0 2 — 1 Н*м. Суммарная погрешность датчика не превышает 5 % в диапазоне температур +(5-f-40)°C.
Для непосредственного измерения вектора квазистатических сил и моментов могут быть использованы многокомпонентные датчики на основе пьезоэлектрических элементов, изготовленных из природного кварца.
Измерительный преобразователь трехкомпонентного пьезоэлек трического датчика сил и моментов представляет собой три соосных кольцевых сепаратора 3 с установленными в их гнездах кварцевыми дисками 1, 2 , генерирующими заряд, пропорциональный деформации растяжения-сжатия или сдвига (рис. 2.13). Для увеличения чув ствительности в малогабаритных датчиках сил и моментов сепаратор с дисками заменяют на сплошное кольцо, изготовленное из кварца соответствующего среза. Сепараторы с кварцевыми дисками объеди няются в единую конструкцию 4 с помощью корпусных элементов, обеспечивающих также предварительное сжатие кварцевых пластин.
Преимуществом данной конструкции является ее большая жест кость и высокая собственная резонансная частота, широкий динами ческий диапазон, низкий уровень перекрестного взаимодействия. Например, трехкомпонентный пьезоэлектрический датчик мод. 9251
44
тора сил |
и моментов, можно фор- |
* |
\ |
\ |
|
мировать |
шестикомпонентные |
ус- |
Fy |
Fz |
F* |
тройства |
по схеме, приведенной |
на |
|
|
|
рис. 2.14. В этом случае искомые |
компоненты |
выделяются в со |
||||||
ответствии со |
следующими |
выражениями: |
|
|||||
Fx = |
Fxi -f- Fxо у |
Fхз ~г |
М х = |
(Fzl + |
F22 |
Fz% Fz4) -g- ; |
||
Fv = |
/V |
f |
Fy, + |
Fy3 у Fb4; |
= |
(Fz2 + |
F23 - |
Ftl - Fzi) - f ; |
Fz — Fzx -| |
F22 У Fzз У Fz4; |
M 2 = (Fx3 | Fx, — Fxl — Fx2) -g- У |
Существенным недостатком силомоментных датчиков пьезоэлек трического типа, основанных на измерении заряда, пропорциональ ного действующим силам, является возможность их применения только для определения динамических и квазистатических сил и моментов.
Представителем другой группы силомоментных средств очувствле ния, у которых компоненты силового вектора предварительно пре образуются в перемещение калиброванных пружин, а затем изме ряются датчиками микроперемещений, является четырехкомпонент ный датчик, состоящий из механического центрирующего устройства (рис. 2Л5), имеющего пять степеней подвижности, и датчиков пере мещения его подвижных частей. Измерение линейных и угловых перемещений центрального стержня в некоторой плоскости осуи;е- ствляется парой датчиков линейных перемещений: Искомое линей ное перемещение находится как сумма выходных сигналов этих датчиков, взятая в некотором масштабе, а искомое угловое переме-
45
Рис. 2.14. Схема шестикомпонентного датчика сил н моментов на основе трехкомпонентны* пьезоэлектрических датчиков силы
Рис. 2.15. Схематическое изображение механического центрирующего устройства
щение выражается разностью выходных сигналов указанных датчи ков, деленной на расстояние между ними.
Углы между парами датчиков перемещения для упрощения дальнейшей обработки сигналов обычно выбирают равными 90°. Датчик сил и моментов, схематически показанный на рис. 2.16, обеспечивает измерение четырех проекций вектора сил и моментов FXl FJ/y М х и М и относительно системы координат, помещенной в фокус механического центрирующего устройства. Значения иско
мых компонент определяют согласно соотношениям, |
которые с уче |
|||||
том обычных |
допущений, |
принятых |
||||
ввиду малости углов, выглядят сле |
||||||
дующим образом: |
|
|
|
|
||
Fx |
= |
[ L(Xl/— |
+ |
xt \ ; |
|
|
|
м , = с 3 У27 "' |
; |
|
|
||
F y = сг |
[ L (у' |
Уг) |
+ |
й ] ; |
|
|
|
м „ = с |
|
|
|
|
|
где Ci — коэффициенты |
линейной и |
|||||
угловой |
жесткости |
по |
различным |
|||
координатам; х г и y t |
— значения пе |
|||||
ремещений, |
регистрируемые |
дат |
||||
чиками. |
|
|
|
|
|
|
Рис. 2.1 И. |
Четырехкомпонентный |
датчик |
сил и |
моментов на основе механического центрирующего устройства