Файл: Синергетика и усталостное разрушение металлов..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.02.2024

Просмотров: 175

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

аналогии с описанием так называемой конвективной неустойчивости Бенара (ячейки Бенара),когда в открытой системе после подвода энергии обра­ зуется некая самоорганизующаяся структура. Вэтом ключ к физическому описаниюэволюции открытых систем: неравновесность состояния системы может быть причиной возникновения в ней порядка. До сих пор класси­ ческая термодинамика имела дело только с одним процессом - непрерыв­

ным ростом энтропии, второе начало термодинамики утверждает, что изо­ лированная физическая система целеустремленно и необратимо смещается к состоянию равновесия и характеризуется возникновением беспорядка из первоначальной упорядоченности.Вклассической термодинамике равно­ весиюадиабатической системы соответствует состояние с максимальной энтропией. Однако энтропия может иметь не один,а несколько состояний равновесия максимумов. Равновесие, которому соответствует наиболь­ ший максимум энтропии'Smex,называется абсолютно устойчивым,стабиль­ ным. Возможность нескольких максимумов энтропии позволяет связать термодинамический подход с синергетикой при рассмотрении эволюции дислокационной и дисклинационной структур металлов в процессе цикли­ ческого деформирования, поскольку субструктура металла в условиях усталости, имеет несколько самоорганизующихся модификаций.

Для открытых систем (а испытываемый на усталость металлический образец является открытой системой) критерия равновесия SmBXне су­ ществует. Их эволюция определяется не только изменением энтропии внут­

ри и системы,но и подводом энергии извне. Поэтому,манипулируя внеш­ ними потоками, можно добиться различных ситуаций, в частности состояния текущего равновесия (например, стадия циклического насыще­ ния при испытании на усталость металлических материалов, на которой формируется дислокационная ячеистая структура), когда поток извне компенсирует диссипациювнутри системы. При термодинамическом ана­ лизе открытых неравновесных систем, как следует из теории биологичес­ кой эволюции,из беспорядка рождается порядок.

Таким образом, поведение энтропии в открытой системе может принци­ пиально отличаться от поведения энтропии в изолированной системе. Ав то же время если рассматривать открытую систему в целом, то и для этих систем не происходит нарушения второго закона термодинамики.Термоди­ намика неравновесных процессов позволяет более детально, чем класси­ ческая термодинамика, исследовать процесс возрастания энтропии, обра­ зующейся в единице объема в единицу времени вследствие отклонения системы от термодинамического равновесия.

Следует отметить, что синергетический и термодинамический подходы для описания эволюции дислокационной структуры в процессе пластичес­ кого деформирования металлических материалов часто пока носят фено­ менологический характер,хотя в ряде работ [36-38] предприняты попыт­ ки использовать математический аппарат для этого анализа. Трудности связаны с тем, что не все ещ ясно в кинетике и энергетике процесса фор­ мирования ячеистых и полосовых структур, имеются большие трудности в точном замере рассеянной и подведенной энергии, однако и на настоя­ щем этапе исследований развитие этих подходов позволяет с более общих методологических и философских позиций дать объяснение физики про­ цесса пластической деформации и разрушения,

85


ЛИТЕРАТУРА

1. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.Природа усталости металлов. М.: Металлургия, 1975.456 с.

2.Горицкий В.М., Терентьев В.Ф.Структура и усталостное разрушение металлов. М.:Металлургия,1980.208 с.

3. Терентьев В.Ф. Эволюцияциклическойповреждаемостиметаллическихматериа­ лов II Ргос.VII Colloq.on Mech.Fatigue of Metals,Miskolc.1983.P.197-209.

А.Трощенко B.T. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении.Киев:Наук,думка,1981.350 с.

5.Хакен Г.Синергетика.М.:Мир,1981.350 с.

6. Хакен Г.Синергетика.Иерархия неустойчивостей в самоорганизующихся систе­ мах иустройствах.М.:Мир,1985.420 с.

7. Синергетика: Сб. ст. / Пер. с англ, под ред. Б.Б. Кадомцева. М.: Мир, 1984. 248 с.

8.Пригожий И.,СтенгерсИ.Порядок из хаоса.М.:Прогресс,1986.432 с.

9.Иванова В.С., Терентьев В.Ф.,Горицкий В.М.Формирование ротационных струк­ тур при различных видах нагружения: упрочнение и разрушение // Эксперименталь­ ное исследование и теоретическое описание дисклинаций.Л.:ФТИ, 1984. С.141—146.

10.Эбелинг В.Образование структур при необратимых процессах. Введение в тео­ риюдиссипативных структур.М.:Мир,1979.320 с.

11. ГленсдорфП., Пригожий И.Термодинамическая теория структуры, устойчи­ востиифлуктуации.М.:Мир,1973.280 с.

12.Панин В.Е.,Лихачев БА., Гриняев Ю.В.Структурные уровнидеформациитвер­ дых тел.Новосибирск:Наука,1985.230 с.

13. Пригожий И.От существующего к возникающему. М.: Наука, 1985. 327 с. 14.ГильморР.Прикладная теория катастроф.М.:Мир,1978.636 с.

15. Гукасов Л.Г., Титовец Ю.Ф., Челноков ВА., Кузьмин Н.Л. Формирование и изменения разориентированных структур в приграничных областях при малых цикли­ ческих деформациях // Теоретическое и экспериментальное исследование дискли­ наций.Л.:ФТИ,1986.С.108-115.

16.Панин В.Е., Гриняев Ю.В., Елсукова Т.Ф., Иванчин А.Г. Структурные уровни деформациитвердых тел //Изв.вузов.Физика.1982.№6.С.5-27.

17. Лихачев ВА., Малинин В.Г., Малинина НА. Теория разрушения, основанная на механизмах трансляционно-ротационного массопереноса вещества // Пластическая деформациясплавов.Томск:Изд-во Том.ун-та,1986.С.6-22.

18. Терентьев В.Ф.Модель физического предела усталости металлов и сплавов // ДАНСССР.1969.Т.185,№2.С 324-326.

19.Алехин В.П.Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материа­ лов.М.:Наука,1983.280 с.

20.Kuhlmann-Wilsdorf D. Theory of workhardening, 1934-1984 11Met. Trans. A. 1985.Vol.16,N12.P.2089-2108.

21.Kuhlmann-WilsdorfD.LEDS: Properties and effectoflowenergy dislocation structu­ res IIMater.Sci.and Eng.1987.Vol.86.P.53-66.

22.Данилов ЮА., Кадомцев Б.Б, Что такое синергетика? // Нелинейны волны самоорганизации.М.:Наука,1983.С.5-16.

23. Гурьев А.В., Козуб В.В. Квопросу о роли циклической микропласгической деформации в повреждении металла при нестационарном нагружении // Металловеде­ ние и прочность материалов. Волгоград, 1968. С.66-73. (Тр. Волгогр. политехи, ин-та).

24.Гурьев А.В., Мишарев Г.М., Хесин Ю.Д.Об обратимости пластической дефор­ мациипри повторно-переменных напряжениях //Там же.1970.С.62-70.

25. Владимиров В.И.,Романов А.Е, Дисклинация в кристаллах. М.: Наука, 1986. 223 с,

26. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.,Пойда В.Г. Особенности накопления деформа­ ции при циклическом нагружении малоуглеродистой стали // Физика металлов и металловедение.1970.Т,30,№4.С 836-842.’

27. Терентьев В.Ф., Хольсте К. Квопросу о негомогенности протекания дефор­ мации в начальной стадии циклического нагружения армко-железа // Пробп. проч­ ности.1973.№11.С.3-10.

86


28. Курдюмов В.Г. Роль моментных структур в процессах зарождения пласти­

ческой деформации // Дисклинацни. Экспериментальное исследование и теоре­

тическоеописание.Л.:ЛИЯФ,1982.С.84-91.

 

29. Терентьев В.Ф.Квопросу о природе физического предела текучести и хруп­

когоразрушения //ДАНСССР.1969.Т.186,№1.С.83-86,

 

30.KlesnilМ.,Lukas Р. Fatigue ofmetallic materials. Prague: Academia,1980.240 p.

31.Владимиров В.И.Физическая природа разрушения металлов.М.:Металлургия,

1984.280 с.

 

 

 

 

 

32.Горицкий ВЖ., Терентьев В.Ф,, Орлов Л.Г. Дислокационная структура и осо­

бенности строения поверхности изломов образцов железа, испытанных на уста­

лость при 77 и 293К//Усталость и вязкостьразрушения металлов, М.:Наука, 1974.

С.148-161.

 

 

 

 

33. Терентьев В.Ф., Коган И.С., Орлов Л.Г, Омеханизм усталостного разруше­

ния молибденового сплава ЦМ-10 //Физика металлов и металловедение. 1976.Т.42,

№6.С.1273-1279.

 

 

Loose Ch. etal. Plastisch instabiles Verhalten von Metallen bei

34.LuftA..Richter

mechanischer Belastung

und Wege zur Entwicklung stabiler Microstructuren, Reinstoff-

probleme, B.V.4 // Intern.Symp. ’’Reinstoffe in Wiss.und Techn.” B.: Akad.-Verl.,1977.

S.601-619.

Новиков И.И. Термодинамика пластического деформирования и разрушения

35.

 

металлов // Физико-механические и теплофизические свойства металлов. М.:Наука,

1976.С.170-179.

 

 

 

 

36. Итальянцев Ю.Ф.К вопросу термодинамического состояния деформируемых

твердых тел.Сообщ.1,2 //Пробл.прочности.1984.№2.С.74-81.

%

ЗТ.Меске К., Blochwitz С. Saturation dislocation structures in cyclically

deformed

nickel single crystals ofdifferent orientations // Cryst.and Technol. 1982. Vol. 17, N6.

P.743-758.

 

G., Vogt J.B.,Diskson J.I. The identification on labyrinth wall orien­

38.L’Esperance

tations in

cyclically

 

deformed AISISAE316 stainless steel 11Mater. Sci. and Eng. 1986.

■Vol.79.P.141-147.

 

 

 

УДК669.539,43:620.184.6

СИНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ПОСТРОЕНИЮЕДИНОЙ КИНЕТИЧЕСКОЙ ДИАГРАММЫРОСТА

УСТАЛОСТНЫХТРЕЩИНВМЕТАЛЛАХ А.А.Шанявский,ВМ.Григорьев

.Разнообразие возможных ситуаций внешнего воздействия на материал подразумевает необходимость анализа кинетики усталостных трещин с единых позиций с.соблюдением условия подобия и выделением автомо­ дельной стадии [1]. Возможность единого описания кинетики усталост­ ных трещин качественно и количественно определяется синергетическими принципами [2]. При этом суть развития усталостных трещин состоит в самоорганизации процесса последовательной смены механизмов роста трещины при переходе через точки бифуркации1.

1Шанявский АЛ,Самоорганизация кинетики усталостных трещин //Наст.сб.

87


Таблица 1

Значения показателя степени т,- н соотношений пороговых КИНи скоростей на границах стадий усталостного разрушения для сплавов на основе алюминия [3]

Стадия'

Показатель

СK9)iHK3)i+l

W+,

Интервалыскачков

 

 

д«/«

д

трещиныза цикл,м

4

(2,3...47)10-9

2

Д*

д

(4,7...21,4)10-в

115

4

д3

(2,14...44)10-7

III

8

Д»/«

д3

(4,4...90)10“6

Это проявляется в дискретных переходах к детерминированным ..зна­ чениям показателя степени в уравнении Пэриса (К,- = CtK™f) на стабиль­

ной стадии разрушения (jnt = 4, 2, 4) [3, 4]. Поэтому распространение усталостных трещин является строго закономерным процессом, кото­ рый можно описать с помощью единой кинетической диаграммы (ЕКД).

Если известны градиенты напряжений в зоне распространения трещин, учтены параметры внешнего циклического воздействия через соответ­

ствующие автомодельные переменные, то относительно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжений (КИН) Кэ все стадии самоорганизованного процесса роста трещин описываются ЕКД с фиксирован­ ными значениями т(. Отклонение в поведении материала от ЕКД озна­

чает, что в Кэ необходимо ввести соответствующую переменную [5]. Применительно к сплавам на основе алюминия ЕКД описывается соот­ ношениями, представленными в табл. 1, через автомодельную перемен­ нуюД1/п [6],где п=1,2,4... 2/.

ЕКД описывает максимально возможный диапазон изменения К и V. Влияние изменяющихся условий внешнего воздействия на материал выра­ жается в увеличении значений (K3)N_1и VN_i} отвечающих началу ста­ дии IL4, или уменьшению (K3)N'/k VN, отвечающих концу стадии ILB. Однако переход к уменьшению диапазона изменения пороговых КИН упорядочен в соответствии с принципами синергетики, и соотношение между ними однозначно отвечает автомодельной переменной Др/”, где р = (1,3,5...)(2'-1)ир<л[7].

Анализ экспериментальных данных показывает (табл. 2), что изло­ женные представления удовлетворяют кинетике усталостных трещин в сплавах на различной основе. Вместе с тем в работах, где выделены дискретные переходы к изменяющимся величинам показателей степе­ ни /Я/, не ставилась цель построения ЕКД и не вводилось представление о Кэ как характеристике самоорганизованного, автомодельного процесса усталостного разрушения металла.

Ниже изложен подход к построению ЕКД, базирующийся на представ­ лениях синергетики об упорядоченности переходов через точки бифур­ кации к возрастающим масштабным уровням самоорганизованного про­ цесса распространения усталостных трещин независимо от условий под­ вода энергии к вершине усталостной трещины при циклическом нагруже­ нии материала.

88


Таблица 2

Значения критической скорости роста усталостной трещиныV, в точках бифувка цни и показателя степени т{на соответствующихстадиях

Основа сплава

Стадия,этап

1 Vj,м/цикл

А1

IL4-IIB

0,07

 

0,7

 

I—II

0,075

 

IL4-IIB

0,125

 

I—II

0,0125

 

IL4-IIB

0,75

 

I—II

0,025

 

IL4-IIB

0,25

 

IL4-IIB

0,7

 

II

0,05

 

IIA-IIB

0,2

 

IIB-III

3,5

 

I-II

0,05

 

I-II

0,028

 

I-II

0,05

Fe

I-II

0,05

IIA-IIB

0,25

 

IU-IIВ

0,2

 

IIA-IIB

0,3

 

UA-1IB

0,125

 

11A-UB

0,2

 

IL4-III

1,0

 

I-II

0,2

 

I-II

0,2

 

IIA-IIB

02

Fe,Ni

II—III

2,5

II—III

(40)*

Ni

IIA-IIB

0,25

Ti

I-II

0,03

IL4-I1B

1,0

 

I-II

0,15

 

I-II

0,15

 

I-II

0,15

Mg

11A—IIB

0,15

II-III

0,7

 

IIA-IIB

0,7

 

IIA-IIB

0,7

*Значение раскрытия трещины.

Щ!™1+1

Источник

' 3,7/2,4

[8]

2,0/3,4

[9]

5,0/2,6

[10]

2,6/4,0

[10]

4,0/2,0

[11,12]

2,0/4,0

[11,12]

3,87/2,8

[13]

2,8/3,87

[13]

2,7/3,6

[14]

3,75/2,12

[15]

2,12/4,45

[15]

4,45/6,73

[15]

4,0/2,0

[16]

4,0/2,5

[17]

3,35/2,04

[18]

4,0/2,17

[18]

2,0/3,5

[19]

2,0/2,8

[20]

3,0/4,3

[20]

2,6/4,0

[10]

2,0/4,0

[21]

4,0/8,0

[21]

3,53/2,46

[22]

3,63/2,3

[22]

1,73/3,8

[23]

2,0/3,0

[24]

2,0/3Д

[9]

2,2/3,4

[25]

7,6/4,1

[261

2,0/4,0

[27]

5,9/7,6

[281

2,9/4,7

[28]

4,0/2,0

[29]

2,0/3,2

[29]

1,2/1,8

[30]

1,6/1.8

[30]

5,2/5,8

[311

2,63/3,9

[32]

89