ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.02.2024
Просмотров: 175
Скачиваний: 1
аналогии с описанием так называемой конвективной неустойчивости Бенара (ячейки Бенара),когда в открытой системе после подвода энергии обра зуется некая самоорганизующаяся структура. Вэтом ключ к физическому описаниюэволюции открытых систем: неравновесность состояния системы может быть причиной возникновения в ней порядка. До сих пор класси ческая термодинамика имела дело только с одним процессом - непрерыв
ным ростом энтропии, второе начало термодинамики утверждает, что изо лированная физическая система целеустремленно и необратимо смещается к состоянию равновесия и характеризуется возникновением беспорядка из первоначальной упорядоченности.Вклассической термодинамике равно весиюадиабатической системы соответствует состояние с максимальной энтропией. Однако энтропия может иметь не один,а несколько состояний равновесия максимумов. Равновесие, которому соответствует наиболь ший максимум энтропии'Smex,называется абсолютно устойчивым,стабиль ным. Возможность нескольких максимумов энтропии позволяет связать термодинамический подход с синергетикой при рассмотрении эволюции дислокационной и дисклинационной структур металлов в процессе цикли ческого деформирования, поскольку субструктура металла в условиях усталости, имеет несколько самоорганизующихся модификаций.
Для открытых систем (а испытываемый на усталость металлический образец является открытой системой) критерия равновесия SmBXне су ществует. Их эволюция определяется не только изменением энтропии внут
ри и системы,но и подводом энергии извне. Поэтому,манипулируя внеш ними потоками, можно добиться различных ситуаций, в частности состояния текущего равновесия (например, стадия циклического насыще ния при испытании на усталость металлических материалов, на которой формируется дислокационная ячеистая структура), когда поток извне компенсирует диссипациювнутри системы. При термодинамическом ана лизе открытых неравновесных систем, как следует из теории биологичес кой эволюции,из беспорядка рождается порядок.
Таким образом, поведение энтропии в открытой системе может принци пиально отличаться от поведения энтропии в изолированной системе. Ав то же время если рассматривать открытую систему в целом, то и для этих систем не происходит нарушения второго закона термодинамики.Термоди намика неравновесных процессов позволяет более детально, чем класси ческая термодинамика, исследовать процесс возрастания энтропии, обра зующейся в единице объема в единицу времени вследствие отклонения системы от термодинамического равновесия.
Следует отметить, что синергетический и термодинамический подходы для описания эволюции дислокационной структуры в процессе пластичес кого деформирования металлических материалов часто пока носят фено менологический характер,хотя в ряде работ [36-38] предприняты попыт ки использовать математический аппарат для этого анализа. Трудности связаны с тем, что не все ещ ясно в кинетике и энергетике процесса фор мирования ячеистых и полосовых структур, имеются большие трудности в точном замере рассеянной и подведенной энергии, однако и на настоя щем этапе исследований развитие этих подходов позволяет с более общих методологических и философских позиций дать объяснение физики про цесса пластической деформации и разрушения,
85
ЛИТЕРАТУРА
1. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.Природа усталости металлов. М.: Металлургия, 1975.456 с.
2.Горицкий В.М., Терентьев В.Ф.Структура и усталостное разрушение металлов. М.:Металлургия,1980.208 с.
3. Терентьев В.Ф. Эволюцияциклическойповреждаемостиметаллическихматериа лов II Ргос.VII Colloq.on Mech.Fatigue of Metals,Miskolc.1983.P.197-209.
А.Трощенко B.T. Деформирование и разрушение металлов при многоцикловом нагружении.Киев:Наук,думка,1981.350 с.
5.Хакен Г.Синергетика.М.:Мир,1981.350 с.
6. Хакен Г.Синергетика.Иерархия неустойчивостей в самоорганизующихся систе мах иустройствах.М.:Мир,1985.420 с.
7. Синергетика: Сб. ст. / Пер. с англ, под ред. Б.Б. Кадомцева. М.: Мир, 1984. 248 с.
8.Пригожий И.,СтенгерсИ.Порядок из хаоса.М.:Прогресс,1986.432 с.
9.Иванова В.С., Терентьев В.Ф.,Горицкий В.М.Формирование ротационных струк тур при различных видах нагружения: упрочнение и разрушение // Эксперименталь ное исследование и теоретическое описание дисклинаций.Л.:ФТИ, 1984. С.141—146.
10.Эбелинг В.Образование структур при необратимых процессах. Введение в тео риюдиссипативных структур.М.:Мир,1979.320 с.
11. ГленсдорфП., Пригожий И.Термодинамическая теория структуры, устойчи востиифлуктуации.М.:Мир,1973.280 с.
12.Панин В.Е.,Лихачев БА., Гриняев Ю.В.Структурные уровнидеформациитвер дых тел.Новосибирск:Наука,1985.230 с.
13. Пригожий И.От существующего к возникающему. М.: Наука, 1985. 327 с. 14.ГильморР.Прикладная теория катастроф.М.:Мир,1978.636 с.
15. Гукасов Л.Г., Титовец Ю.Ф., Челноков ВА., Кузьмин Н.Л. Формирование и изменения разориентированных структур в приграничных областях при малых цикли ческих деформациях // Теоретическое и экспериментальное исследование дискли наций.Л.:ФТИ,1986.С.108-115.
16.Панин В.Е., Гриняев Ю.В., Елсукова Т.Ф., Иванчин А.Г. Структурные уровни деформациитвердых тел //Изв.вузов.Физика.1982.№6.С.5-27.
17. Лихачев ВА., Малинин В.Г., Малинина НА. Теория разрушения, основанная на механизмах трансляционно-ротационного массопереноса вещества // Пластическая деформациясплавов.Томск:Изд-во Том.ун-та,1986.С.6-22.
18. Терентьев В.Ф.Модель физического предела усталости металлов и сплавов // ДАНСССР.1969.Т.185,№2.С 324-326.
19.Алехин В.П.Физика прочности и пластичности поверхностных слоев материа лов.М.:Наука,1983.280 с.
20.Kuhlmann-Wilsdorf D. Theory of workhardening, 1934-1984 11Met. Trans. A. 1985.Vol.16,N12.P.2089-2108.
21.Kuhlmann-WilsdorfD.LEDS: Properties and effectoflowenergy dislocation structu res IIMater.Sci.and Eng.1987.Vol.86.P.53-66.
22.Данилов ЮА., Кадомцев Б.Б, Что такое синергетика? // Нелинейны волны самоорганизации.М.:Наука,1983.С.5-16.
23. Гурьев А.В., Козуб В.В. Квопросу о роли циклической микропласгической деформации в повреждении металла при нестационарном нагружении // Металловеде ние и прочность материалов. Волгоград, 1968. С.66-73. (Тр. Волгогр. политехи, ин-та).
24.Гурьев А.В., Мишарев Г.М., Хесин Ю.Д.Об обратимости пластической дефор мациипри повторно-переменных напряжениях //Там же.1970.С.62-70.
25. Владимиров В.И.,Романов А.Е, Дисклинация в кристаллах. М.: Наука, 1986. 223 с,
26. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.,Пойда В.Г. Особенности накопления деформа ции при циклическом нагружении малоуглеродистой стали // Физика металлов и металловедение.1970.Т,30,№4.С 836-842.’
27. Терентьев В.Ф., Хольсте К. Квопросу о негомогенности протекания дефор мации в начальной стадии циклического нагружения армко-железа // Пробп. проч ности.1973.№11.С.3-10.
86
28. Курдюмов В.Г. Роль моментных структур в процессах зарождения пласти |
||||||
ческой деформации // Дисклинацни. Экспериментальное исследование и теоре |
||||||
тическоеописание.Л.:ЛИЯФ,1982.С.84-91. |
|
|||||
29. Терентьев В.Ф.Квопросу о природе физического предела текучести и хруп |
||||||
когоразрушения //ДАНСССР.1969.Т.186,№1.С.83-86, |
|
|||||
30.KlesnilМ.,Lukas Р. Fatigue ofmetallic materials. Prague: Academia,1980.240 p. |
||||||
31.Владимиров В.И.Физическая природа разрушения металлов.М.:Металлургия, |
||||||
1984.280 с. |
|
|
|
|
|
|
32.Горицкий ВЖ., Терентьев В.Ф,, Орлов Л.Г. Дислокационная структура и осо |
||||||
бенности строения поверхности изломов образцов железа, испытанных на уста |
||||||
лость при 77 и 293К//Усталость и вязкостьразрушения металлов, М.:Наука, 1974. |
||||||
С.148-161. |
|
|
|
|
||
33. Терентьев В.Ф., Коган И.С., Орлов Л.Г, Омеханизм усталостного разруше |
||||||
ния молибденового сплава ЦМ-10 //Физика металлов и металловедение. 1976.Т.42, |
||||||
№6.С.1273-1279. |
|
|
Loose Ch. etal. Plastisch instabiles Verhalten von Metallen bei |
|||
34.LuftA..Richter |
||||||
mechanischer Belastung |
und Wege zur Entwicklung stabiler Microstructuren, Reinstoff- |
|||||
probleme, B.V.4 // Intern.Symp. ’’Reinstoffe in Wiss.und Techn.” B.: Akad.-Verl.,1977. |
||||||
S.601-619. |
Новиков И.И. Термодинамика пластического деформирования и разрушения |
|||||
35. |
|
|||||
металлов // Физико-механические и теплофизические свойства металлов. М.:Наука, |
||||||
1976.С.170-179. |
|
|
|
|
||
36. Итальянцев Ю.Ф.К вопросу термодинамического состояния деформируемых |
||||||
твердых тел.Сообщ.1,2 //Пробл.прочности.1984.№2.С.74-81. |
% |
|||||
ЗТ.Меске К., Blochwitz С. Saturation dislocation structures in cyclically |
deformed |
|||||
nickel single crystals ofdifferent orientations // Cryst.and Technol. 1982. Vol. 17, N6. |
||||||
P.743-758. |
|
G., Vogt J.B.,Diskson J.I. The identification on labyrinth wall orien |
||||
38.L’Esperance |
||||||
tations in |
cyclically |
|
deformed AISISAE316 stainless steel 11Mater. Sci. and Eng. 1986. |
|||
■Vol.79.P.141-147. |
|
|
|
УДК669.539,43:620.184.6
СИНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ПОДХОД К ПОСТРОЕНИЮЕДИНОЙ КИНЕТИЧЕСКОЙ ДИАГРАММЫРОСТА
УСТАЛОСТНЫХТРЕЩИНВМЕТАЛЛАХ А.А.Шанявский,ВМ.Григорьев
.Разнообразие возможных ситуаций внешнего воздействия на материал подразумевает необходимость анализа кинетики усталостных трещин с единых позиций с.соблюдением условия подобия и выделением автомо дельной стадии [1]. Возможность единого описания кинетики усталост ных трещин качественно и количественно определяется синергетическими принципами [2]. При этом суть развития усталостных трещин состоит в самоорганизации процесса последовательной смены механизмов роста трещины при переходе через точки бифуркации1.
1Шанявский АЛ,Самоорганизация кинетики усталостных трещин //Наст.сб.
87
Таблица 1
Значения показателя степени т,- н соотношений пороговых КИНи скоростей на границах стадий усталостного разрушения для сплавов на основе алюминия [3]
Стадия' |
Показатель |
СK9)iHK3)i+l |
W+, |
Интервалыскачков |
|
|
д«/« |
д |
трещиныза цикл,м |
Iи |
4 |
(2,3...47)10-9 |
||
2 |
Д* |
д |
(4,7...21,4)10-в |
|
115 |
4 |
д3 |
(2,14...44)10-7 |
|
III |
8 |
Д»/« |
д3 |
(4,4...90)10“6 |
Это проявляется в дискретных переходах к детерминированным ..зна чениям показателя степени в уравнении Пэриса (К,- = CtK™f) на стабиль
ной стадии разрушения (jnt = 4, 2, 4) [3, 4]. Поэтому распространение усталостных трещин является строго закономерным процессом, кото рый можно описать с помощью единой кинетической диаграммы (ЕКД).
Если известны градиенты напряжений в зоне распространения трещин, учтены параметры внешнего циклического воздействия через соответ
ствующие автомодельные переменные, то относительно эквивалентного коэффициента интенсивности напряжений (КИН) Кэ все стадии самоорганизованного процесса роста трещин описываются ЕКД с фиксирован ными значениями т(. Отклонение в поведении материала от ЕКД озна
чает, что в Кэ необходимо ввести соответствующую переменную [5]. Применительно к сплавам на основе алюминия ЕКД описывается соот ношениями, представленными в табл. 1, через автомодельную перемен нуюД1/п [6],где п=1,2,4... 2/.
ЕКД описывает максимально возможный диапазон изменения К и V. Влияние изменяющихся условий внешнего воздействия на материал выра жается в увеличении значений (K3)N_1и VN_i} отвечающих началу ста дии IL4, или уменьшению (K3)N'/k VN, отвечающих концу стадии ILB. Однако переход к уменьшению диапазона изменения пороговых КИН упорядочен в соответствии с принципами синергетики, и соотношение между ними однозначно отвечает автомодельной переменной Др/”, где р = (1,3,5...)(2'-1)ир<л[7].
Анализ экспериментальных данных показывает (табл. 2), что изло женные представления удовлетворяют кинетике усталостных трещин в сплавах на различной основе. Вместе с тем в работах, где выделены дискретные переходы к изменяющимся величинам показателей степе ни /Я/, не ставилась цель построения ЕКД и не вводилось представление о Кэ как характеристике самоорганизованного, автомодельного процесса усталостного разрушения металла.
Ниже изложен подход к построению ЕКД, базирующийся на представ лениях синергетики об упорядоченности переходов через точки бифур кации к возрастающим масштабным уровням самоорганизованного про цесса распространения усталостных трещин независимо от условий под вода энергии к вершине усталостной трещины при циклическом нагруже нии материала.
88
Таблица 2
Значения критической скорости роста усталостной трещиныV, в точках бифувка цни и показателя степени т{на соответствующихстадиях
Основа сплава |
Стадия,этап |
1 Vj,м/цикл |
А1 |
IL4-IIB |
0,07 |
|
0,7 |
|
|
I—II |
0,075 |
|
IL4-IIB |
0,125 |
|
I—II |
0,0125 |
|
IL4-IIB |
0,75 |
|
I—II |
0,025 |
|
IL4-IIB |
0,25 |
|
IL4-IIB |
0,7 |
|
II |
0,05 |
|
IIA-IIB |
0,2 |
|
IIB-III |
3,5 |
|
I-II |
0,05 |
|
I-II |
0,028 |
|
I-II |
0,05 |
Fe |
I-II |
0,05 |
IIA-IIB |
0,25 |
|
|
IU-IIВ |
0,2 |
|
IIA-IIB |
0,3 |
|
UA-1IB |
0,125 |
|
11A-UB |
0,2 |
|
IL4-III |
1,0 |
|
I-II |
0,2 |
|
I-II |
0,2 |
|
IIA-IIB |
02 |
Fe,Ni |
II—III |
2,5 |
II—III |
(40)* |
|
Ni |
IIA-IIB |
0,25 |
Ti |
I-II |
0,03 |
IL4-I1B |
1,0 |
|
|
I-II |
0,15 |
|
I-II |
0,15 |
|
I-II |
0,15 |
Mg |
11A—IIB |
0,15 |
II-III |
0,7 |
|
|
IIA-IIB |
0,7 |
|
IIA-IIB |
0,7 |
*Значение раскрытия трещины.
Щ!™1+1 |
Источник |
' 3,7/2,4 |
[8] |
2,0/3,4 |
[9] |
5,0/2,6 |
[10] |
2,6/4,0 |
[10] |
4,0/2,0 |
[11,12] |
2,0/4,0 |
[11,12] |
3,87/2,8 |
[13] |
2,8/3,87 |
[13] |
2,7/3,6 |
[14] |
3,75/2,12 |
[15] |
2,12/4,45 |
[15] |
4,45/6,73 |
[15] |
4,0/2,0 |
[16] |
4,0/2,5 |
[17] |
3,35/2,04 |
[18] |
4,0/2,17 |
[18] |
2,0/3,5 |
[19] |
2,0/2,8 |
[20] |
3,0/4,3 |
[20] |
2,6/4,0 |
[10] |
2,0/4,0 |
[21] |
4,0/8,0 |
[21] |
3,53/2,46 |
[22] |
3,63/2,3 |
[22] |
1,73/3,8 |
[23] |
2,0/3,0 |
[24] |
2,0/3Д |
[9] |
2,2/3,4 |
[25] |
7,6/4,1 |
[261 |
2,0/4,0 |
[27] |
5,9/7,6 |
[281 |
2,9/4,7 |
[28] |
4,0/2,0 |
[29] |
2,0/3,2 |
[29] |
1,2/1,8 |
[30] |
1,6/1.8 |
[30] |
5,2/5,8 |
[311 |
2,63/3,9 |
[32] |
89