Файл: Синергетика и усталостное разрушение металлов..pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 29.02.2024

Просмотров: 122

Скачиваний: 1

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

Таблица 6

Сопоставление значений К\сдля стали,определенных в условиях максимального упругопластического стеснения при статическом нагружении (^||)с, со значения*

ми (ф ц,рассчитанными по параметрул,сиспользованием соотношения (42)

Сталь

0{, МПа

л

 

МПа•г>

 

 

 

 

 

 

Сг.З

196

2,9

6,12

102,0

1

93,9

Ст.З (Nb)

235

3,4

5,51

78,8

77,2

16ГМЮ4

255

3,1

3,72

88,9

89,5

Сг.20К

256

3,2

3,25

93,5

87,0

Х18Н10Т

258

3.7

16,80

74,2

71,9

Сг.20

264

3,0

4,16

84,5

84,0

Ст.20ЮЧ

268

2,9

10,70

99,3

95,9

16ГС

300

3,2

4,53

74,3

67,3

09Г2С

300

3,8

-

76,9

74,5

08ГТ

326

2,5

16,7

74,5

76,9

342

3,6

7,84

69,8

73,2

Ст.45

362

3,3

3,83

76,8

82,1

12САФ

363

3,1

11,75

85,6

87,0

ЮХСМФЮ

412

3,1

-

73,5

87,0

12ХСМФЮ

549

3,4

-

63,9

78,8

12Х2М

588

3,8

5,60

59,6

66,6

10ХСМЮ

785

3,5

9,64

77,5

75,0

14Х2ГМРЮЧ

898

3,7

7,53

68,5

69,6

 

1028

3,6

6,19

68,7

73,3

Взаимосвязь пороговых значений

в точках бифуркаций при

росте

усталостной трещины. Вточке бифуркации, как уже отмечалось, происхо­ дит смена микромеханизма разрушения или типа неустойчивости, пере­

ход от трансляционной неустойчивости

к ротационной

(или

наоборот),

Это означает, что в точке бифуркации одному и тому же значению

К\

соответствуют два уровня микроскопической

скорости,которые сучетом

экспериментальных данных А,А.Шанявского

[30] можно представить в

виде

 

 

 

(38)

У, = B{KlqIA)\

 

 

 

V$ - B(_Klq/A)\

 

 

 

(39)

откуда следует, что

 

 

 

(40)

VTqIV” = (KIq/A)2,

 

 

 

где Fj и V? - микроскопические скорости

роста трещины, достигае­

мые при микроотрыве при реализации

трансляционной

и .ротационной

неустойчивости соответственно.

 

 

 

 

по­

Макроскопическая скорость роста трещины dl/dN, определяемая

казателем п, зависит от доли материала, разрушенного

по

механизму

24


микроотрыва в зоне скачкообразного продвижения трещины по всему фронту. Эта доля зависит от исходной структуры материала,Вконечном итоге при разрушении микроотрывом существует различие: для сплавов

на одной и той же основе при Ki=Kjq скорость роста трещины зави­

сит от структуры через параметр п, являющийся, таким образом, пока­ зателем чувствительности структуры к трещине [38],

Исследования [38, 27] связи между пороговыми значениями К^, отве­ чающие смене микромеханизма разрушения (т.е. отвечающие K\q и пара­ метру и), показали, что эта связь для сплавов на одной и той же основе может быть охарактеризована лучевой диаграммой, как показано на рис.6,а-вдля стали,сплавов титана и сплавов алюминия.

На этой диаграмме значение п = лт1п = 2 характеризует нижнюю, а

п = ишвх ~ верхнюю границы реализации разрушения отрывом, контроли­ руемым Кг, Значения и = 4 определяют вязкохрупкий переход по пара­ метру скорости роста трещины. Вданном случае вязкохрупкий переход определяется не по критической температуре, а по критической скорости роста трещины. Значение п= 4 характеризует переход от высокоэнергоем­ ких диссипативных структур к низкоэнергоемким. Значение п = пс харак­

теризует переход к межзеренному разрушению. Два правых луча

(ЛТ* и

К*с) ограничивают интервал изменения К\с при изменении степени

стес­

нения пластической деформации (ф - максимальное значение АХдля старта трещины по механизму отрыва,реализуемое в различных условиях).

Пороговые значения и Л10 характеризуют границы автомодель­ ности при квазиупругом поведении трещины. Экстремальные границы авто­ модельности К\о и К\с определяются из условия

ki«Ik?r* » кт х/ки ~

= д*

подобия

<41)

что дает К1о/К1с = Д. Поэтому

коэффициент

nL, выраженный

через отношение Kiq/K\0, будет изменяться в

пределах от д™1п= 1при

Kiq =Ki0 до д™ах = Д-1.

Сучетом значений Д = 0,11;

0,12 и 0,22 для

стали, сплавов титана и

алюминия соответственно д™ах = 9,1; 8,3 и 4,7,

На диаграмме значениюд™ах отвечает луч К*при 2 < п <4. Значение

и= 4, как уже отмечалось, характеризует вязкохрупкий

переход, при

котором скачкообразно изменяется значение К\с сК^с до

К*,в

соот­

ношении,связывающемKlq с п [38]:

K\q ~ ^JaX[(ишах—л)/(итах—2)1

при^л = 2 и лтах= 6,8 и 9 для стали, сплавов титана и сплавов алюминия

соответственно. На диаграмме цифрами указаны значения К1с, отвечающие границам автомодельности при различных пи А^ах при nL= const.

Приведенные диаграммы,таким образом,содержат важную информацию по фундаментальным механическим свойствам сплавов в точках бифур­ каций, контролирующих разрушение отрывом. Наличие связи между Kiq и ппозволяет по данным испытаний на циклическую трещиностойкость определять К1с по параметру и, определенному в автомодельных условиях, Втабл. 6 приведено сопоставление значений К^с, определенных

экспериментально, в условиях подобия локального разрушения (макси-

25


п

8

7

6

5

Н

3

2

Рис.б.Лучевая п-К^-диаграммадля стали (а),Ti(б) и А1(в) Точки —экспериментальныеданны

мального упругопластического стеснения) при статическом нагружении с К^, рассчитанным по соотношению (42).

Можно видеть, что наблюдается удовлетворительное соответствие между

значениями К\е, определенными при статическом

*)с и

цикличес­

ком

видах нагружения. Это указывает на инвариантность парамет­

ра Kfc к внешним условиям нагружения в подобных точках бифуркаций

26

и возможность учета этого влияния с помощью коэффициента подобия Дх,. Также было сопоставлено расчетное значение K\qi отвечающее лучам

К^с и Kfc (см. рис. 6, а-в), с экспериментальными значениями

К1с, определенными в условиях подобия локального разрушения. Эти данные подтверждают наличие универсальной связи между пороговыми значениями Kiq и п.

Таким образом, рассмотрение пластической деформации и разрушения как неравновесных фазовых переходов, протекающих вдали от термоди­ намического равновесия, при которых движущей силой процесса является стремление системы к локальному уменьшению энтропии, принципиально изменяет методологические подходы к определению механических свойств и упрощает методы прогнозирования работоспособности материалов с трещиной.

При традиционном методе оценки механических свойств определяются свойства, чувствительные к условиям нагружения, масштабному фактору и т.п., что затрудняет выделение фундаментальных свойств материала.

Если деформируемое тело рассматривать как открытую систему, обме­ нивающуюся энергией и веществом с внешней средой,и за пороглокальной неустойчивости ее принять достижение сильно возбужденного состояния, то разрушение следует рассматривать как самоорганизующийся неравно­ весный фазовый переход в точках бифуркаций. Вэтом случае все крити­

ческие параметры,ответственные за данное механическое свойство,взаимо­ связаны между собой, а механические свойства, определяемые в точках бифуркаций,имеют фундаментальное значение.

27


ЛИТЕРАТУРА

1.Панин В.Б..Лихачев В.А.,Гриняев Ю.В.Структурные уровни деформации твер­ дых тел.Новосибирск:Наука,1985,217 с.

2. Владимиров В.И., Романов А.Е. Дислокации в кристаллах. Л.: Наука, 1986, 221с.

3. Панин В.Е. Новая область физики твердого тела // Иэв, вузов. Физика. 1987. Т.20,№1.С.1-8.

4. Рыбин В,В. Большие пластические деформации и разрушение металлов. М.: Металлургия,1986.224 с.

5. Павлов В.А.Аморфиэация структурыметаллов и сплавов с предельно высо­ кой степеньюпластической деформации //Физикаметаллов и металловедение. 1985. Т.59,вып.4.С 629-649.

6. Иванова В.С. Механика и синергетика усталостного разрушения, // Фиэ.-хим. Механикаматериалов.1986.№1.С 62-68.

7.Панин В.Б.,Гриняев Ю.В.,Егорушкин В.С.я др.Спектр возбужденных состоя­ ний и вихревое механическое поле в деформационном кристалле //Изв.вузов.Физи­ ка.1987.Т.20,№1.С 34-51.

8.ХакенГ.Синергетика:Пер.с англ.М.:Мир,1980.406 с.

9. ГленсдорфП„ Пригожий И, Термодинамическая теория структуры, устойчи­ вости,флуктуаций:Пер.с англ.М.:Мир,1973.280 с.

10.Пригожий И.,Стенгерс И.Порядок из хаоса:Пер. с англ.М.:Мир,1986.430 с, 11. Хакен Г. Синергетика. Иерархии неустойчивостей в самоорганизующихся

системахиустройствах:Пер.сангл.М.:Мир,1985.419 с, 12. Иванова В.С. Красчету физико-химических констант металлов, связанных с

прочностьюмежатомной связи // Химия металлических сплавов. М.: Наука, 1973. С 196-204.

13. Иванова В.С,Колоколов Е.И.Универсальная постоянная разрушения - новая константаматериала//Изв.АНСССР.Металлы.1965.№5.С.152-159.

14. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.Природа усталости металлов. М.: Металлургия, 1975.454 с.

15. Бочвар А.Г. Расчет постоянной разрушения для титановых сплавов // Изв. АНСССР.Металлы.1985.№2.С 154-156.

16. Стенли Х„ Конилъо А.,Клейн У.и др,Критические явления:прошлое,настоя­ щее ибудущее //Синергетика:Пер.сангл,М,: Мир,1984.С.41-63.

17.Лихачев В,А.Рьгбин В,В.Дислокационная модель пластической деформации и разрушенияметаллов //Вести.ЛУ.Механика.1976.№7.С 103-108.

18. Доровский В.М.,Елесин Л.А., Тутнов А.А. Экспериментальны наблюдения образования и роста субмикроскопических и микроскопических трещин в сплаве циркония с 1%ниобия //Вопр.атом,науки и техники.Сер. Атом,материаловедение. 1983.Вып.2(18).С 15-20.

19.Доровский В.М.,ЕлесинЛ.А.,ТутновА,А.Платонов Н.А.Исследование микро­ процессов разрушения при деформировании тонких пленок в колонне электронного микроскопаЦТамже.С 27-30.

20. Кащук С.В., Тутов АЛ. Экспериментальное исследование изменения хими­ ческого состава у вершинытрещиныв стали Х18Н10Т //Там же.1985.№2/22.С.36-

39.21. Иванова В.С., Терентьев В.Ф., Горицкий В.М.Формирование ротационных структур при различных видах нагружения, упрочнения и разупрочнения // Экспе­ риментальное исследование и теоретическое описание дисклинаций. Л.: ФТИ, 1984. С.141-147.

' 22.Панасюк В.В.,Андрейкив А.Е„ Ковчик С.Е.Методыоценкитрещиностойкосги конструкционных материалов.Киев:Наук,думка,1977.277 с.

23.СедовЛИ.Механика сплошной среды.М.:Наука,1983.527 с.

24.Иванова В.С.Условие автомодельного роста усталостной трещиныпо механиз­ му отрыва ЦФиэ.-хим.Механикаматериалов.1984.Т.5,№1.С.109-110.

25. Иванова В,С.Анализ среднего участка диаграмм усталостного разрушения // Тамже.1983.№4.С.14-19.

26.Ivanova V.S. Study of elastic fatigue crack growth in stage II using the similarity 2B


criterion of local fracture // Ргос. VI Intern. Conf. Fracture (ICF-6),India, 4-10 Dec.

1984.NewDehli,1984.Vol.5.P.1623-1629.

27.Ярема С.Я. Окорреляции параметров уравнения Париса и характеристик цик­

лической трещиностойкости материалов // Пробл. прочности. 1981. №9. С 20-28.

28.Toth

L., Nagy Gy. The connection of the constants of Paris Erdogan lawand its

concequences // Ргос. VIII Congr. on Mater. Test. Budapest, 1982. Vol. 1. P. 372-377.

• 29.Bates K.C., Clark W.G.Fractography and fracture mechanics //Trans.Quart.ASM.

1969.Vol.62,N2.P.380-389.

30.Шанявский A.A.Теория дискретного роста усталостных трещин в металлах //

Изв.АНСССР.Металлы.1984.№3.С 159-163.

31. Гуревич С.Е., Едидович Л.Д. Оскорости распространения трещиныи порого­

вых значениях коэффициента интенсивности напряжений в процессе усталостного

разрушения //Усталостьи вязкостьразрушения.М.:Наука,1974.С.36-78.

32.Sih G.C. Some basic problems in fracture mechanics and newconcepts // Eng.

Fract.Mech.1973.Vol.5,N2.P.365-377.

33. Sih

G.C. The analyticalaspects ofmacrofracture mechanics // Proc. Intern. Conf.

Analyt. and

Exp. Fract. Mech., Italy, 23-27 June, 1980. Rome: Sijthoff and Nordhoff,

1981.P.3-15.

34.Иванова B.C.К определениювязкости разрушения металлов и сплавов в усло­

виях подобия локального разрушения //Фиэ.-хим,Механика разрушения, 1977.№5,

С.31-45.

 

35. Иванова В.С., Кунавин С.А.Диаграмма -Нциклической трещиностойкости

алюминиевых сплавов //Изв.АНСССР.Металлы.1984.№4.С.148-153.

36.Gillemot L.F. Criterion of crack initiation and spreading // Intern. J. Engi. Fract.

Mech.1976.Vol.8.P.239-253.

37.Акулов H.C.Теория диаграммыпластического состояния //Докл. АНБССР.

1961.Т.4.С.146-150.

38. Иванова В.С.Одискретности и автомодельности разрушения при стабильном

ростетрещины//Пробл.прочности.1982.№5.С.91-98.

УДК539.375=539.376:539.4

ЯВЛЕНИЕ СТРУКТУРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ

АНАЛОГИИ ПРОЦЕССОВ МЕХАНИЧЕСКОГОРАЗРУШЕНИЯ ИПЛАВЛЕНИЯ МЕТАЛЛОВ ИСПЛАВОВ

В.Е.Панин, Щ.В.Федоров, Р.В.Ромашов, - С,ВХачатурьян,В.Я,Коршунов

Вработе [1] обосновывается существование в кристаллах принципи­ ально новых состояний —атом-вакансионных, которые возникают в объе­ мах кристалла с сильными смещениями атомов из узлов решетки и яв­ ляются диссипативными.

Вреальных условиях существует много способов создания в кристал­ лах атом-вакансионных состояний путем приложения к кристаллу раз­ личных полей воздействия (механических, тепловых, электрических, радиационных и др.). Однако суть этих воздействий во всех случаях одна и та же: в кристалл закачивается избыточная энергия, которая аккуму­ лируется в виде :возбужденных атом-вакансионных состояний.

Кристалл в атом-вакансионном состоянии является неравновесной системой, Переход кристалла из возбужденного состояния в нормаль­

ное может происходить (в зависимости от условий) путем распада на смесь кристаллической и аморфной фаз, испускания потоков точечных

29