ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 29.02.2024
Просмотров: 122
Скачиваний: 1
Таблица 6
Сопоставление значений К\сдля стали,определенных в условиях максимального упругопластического стеснения при статическом нагружении (^||)с, со значения*
ми (ф ц,рассчитанными по параметрул,сиспользованием соотношения (42)
Сталь |
0{, МПа |
л |
|
МПа•г> |
|
|
|
|
|
|
|
||
Сг.З |
196 |
2,9 |
6,12 |
102,0 |
1 |
93,9 |
Ст.З (Nb) |
235 |
3,4 |
5,51 |
78,8 |
77,2 |
|
16ГМЮ4 |
255 |
3,1 |
3,72 |
88,9 |
89,5 |
|
Сг.20К |
256 |
3,2 |
3,25 |
93,5 |
87,0 |
|
Х18Н10Т |
258 |
3.7 |
16,80 |
74,2 |
71,9 |
|
Сг.20 |
264 |
3,0 |
4,16 |
84,5 |
84,0 |
|
Ст.20ЮЧ |
268 |
2,9 |
10,70 |
99,3 |
95,9 |
|
16ГС |
300 |
3,2 |
4,53 |
74,3 |
67,3 |
|
09Г2С |
300 |
3,8 |
- |
76,9 |
74,5 |
|
08ГТ |
326 |
2,5 |
16,7 |
74,5 |
76,9 |
|
342 |
3,6 |
7,84 |
69,8 |
73,2 |
||
Ст.45 |
362 |
3,3 |
3,83 |
76,8 |
82,1 |
|
12САФ |
363 |
3,1 |
11,75 |
85,6 |
87,0 |
|
ЮХСМФЮ |
412 |
3,1 |
- |
73,5 |
87,0 |
|
12ХСМФЮ |
549 |
3,4 |
- |
63,9 |
78,8 |
|
12Х2М |
588 |
3,8 |
5,60 |
59,6 |
66,6 |
|
10ХСМЮ |
785 |
3,5 |
9,64 |
77,5 |
75,0 |
|
14Х2ГМРЮЧ |
898 |
3,7 |
7,53 |
68,5 |
69,6 |
|
|
1028 |
3,6 |
6,19 |
68,7 |
73,3 |
|
Взаимосвязь пороговых значений |
в точках бифуркаций при |
росте |
усталостной трещины. Вточке бифуркации, как уже отмечалось, происхо дит смена микромеханизма разрушения или типа неустойчивости, пере
ход от трансляционной неустойчивости |
к ротационной |
(или |
наоборот), |
||
Это означает, что в точке бифуркации одному и тому же значению |
К\ |
||||
соответствуют два уровня микроскопической |
скорости,которые сучетом |
||||
экспериментальных данных А,А.Шанявского |
[30] можно представить в |
||||
виде |
|
|
|
(38) |
|
У, = B{KlqIA)\ |
|
|
|
||
V$ - B(_Klq/A)\ |
|
|
|
(39) |
|
откуда следует, что |
|
|
|
(40) |
|
VTqIV” = (KIq/A)2, |
|
|
|
||
где Fj и V? - микроскопические скорости |
роста трещины, достигае |
||||
мые при микроотрыве при реализации |
трансляционной |
и .ротационной |
|||
неустойчивости соответственно. |
|
|
|
|
по |
Макроскопическая скорость роста трещины dl/dN, определяемая |
|||||
казателем п, зависит от доли материала, разрушенного |
по |
механизму |
24
микроотрыва в зоне скачкообразного продвижения трещины по всему фронту. Эта доля зависит от исходной структуры материала,Вконечном итоге при разрушении микроотрывом существует различие: для сплавов
на одной и той же основе при Ki=Kjq скорость роста трещины зави
сит от структуры через параметр п, являющийся, таким образом, пока зателем чувствительности структуры к трещине [38],
Исследования [38, 27] связи между пороговыми значениями К^, отве чающие смене микромеханизма разрушения (т.е. отвечающие K\q и пара метру и), показали, что эта связь для сплавов на одной и той же основе может быть охарактеризована лучевой диаграммой, как показано на рис.6,а-вдля стали,сплавов титана и сплавов алюминия.
На этой диаграмме значение п = лт1п = 2 характеризует нижнюю, а
п = ишвх ~ верхнюю границы реализации разрушения отрывом, контроли руемым Кг, Значения и = 4 определяют вязкохрупкий переход по пара метру скорости роста трещины. Вданном случае вязкохрупкий переход определяется не по критической температуре, а по критической скорости роста трещины. Значение п= 4 характеризует переход от высокоэнергоем ких диссипативных структур к низкоэнергоемким. Значение п = пс харак
теризует переход к межзеренному разрушению. Два правых луча |
(ЛТ* и |
К*с) ограничивают интервал изменения К\с при изменении степени |
стес |
нения пластической деформации (ф - максимальное значение АХдля старта трещины по механизму отрыва,реализуемое в различных условиях).
Пороговые значения и Л10 характеризуют границы автомодель ности при квазиупругом поведении трещины. Экстремальные границы авто модельности К\о и К\с определяются из условия
ki«Ik?r* » кт х/ки ~ |
= д* |
подобия |
<41) |
|
что дает К1о/К1с = Д. Поэтому |
коэффициент |
nL, выраженный |
||
через отношение Kiq/K\0, будет изменяться в |
пределах от д™1п= 1при |
|||
Kiq =Ki0 до д™ах = Д-1. |
Сучетом значений Д = 0,11; |
0,12 и 0,22 для |
||
стали, сплавов титана и |
алюминия соответственно д™ах = 9,1; 8,3 и 4,7, |
На диаграмме значениюд™ах отвечает луч К*при 2 < п <4. Значение
и= 4, как уже отмечалось, характеризует вязкохрупкий |
переход, при |
|
котором скачкообразно изменяется значение К\с сК^с до |
К*,в |
соот |
ношении,связывающемKlq с п [38]:
K\q ~ ^JaX[(ишах—л)/(итах—2)1
при^л = 2 и лтах= 6,8 и 9 для стали, сплавов титана и сплавов алюминия
соответственно. На диаграмме цифрами указаны значения К1с, отвечающие границам автомодельности при различных пи А^ах при nL= const.
Приведенные диаграммы,таким образом,содержат важную информацию по фундаментальным механическим свойствам сплавов в точках бифур каций, контролирующих разрушение отрывом. Наличие связи между Kiq и ппозволяет по данным испытаний на циклическую трещиностойкость определять К1с по параметру и, определенному в автомодельных условиях, Втабл. 6 приведено сопоставление значений К^с, определенных
экспериментально, в условиях подобия локального разрушения (макси-
25
п
8
7
6
5
Н
3
2
Рис.б.Лучевая п-К^-диаграммадля стали (а),Ti(б) и А1(в) Точки —экспериментальныеданны
мального упругопластического стеснения) при статическом нагружении с К^, рассчитанным по соотношению (42).
Можно видеть, что наблюдается удовлетворительное соответствие между
значениями К\е, определенными при статическом |
*)с и |
цикличес |
|
ком |
видах нагружения. Это указывает на инвариантность парамет |
ра Kfc к внешним условиям нагружения в подобных точках бифуркаций
26
и возможность учета этого влияния с помощью коэффициента подобия Дх,. Также было сопоставлено расчетное значение K\qi отвечающее лучам
К^с и Kfc (см. рис. 6, а-в), с экспериментальными значениями
К1с, определенными в условиях подобия локального разрушения. Эти данные подтверждают наличие универсальной связи между пороговыми значениями Kiq и п.
Таким образом, рассмотрение пластической деформации и разрушения как неравновесных фазовых переходов, протекающих вдали от термоди намического равновесия, при которых движущей силой процесса является стремление системы к локальному уменьшению энтропии, принципиально изменяет методологические подходы к определению механических свойств и упрощает методы прогнозирования работоспособности материалов с трещиной.
При традиционном методе оценки механических свойств определяются свойства, чувствительные к условиям нагружения, масштабному фактору и т.п., что затрудняет выделение фундаментальных свойств материала.
Если деформируемое тело рассматривать как открытую систему, обме нивающуюся энергией и веществом с внешней средой,и за пороглокальной неустойчивости ее принять достижение сильно возбужденного состояния, то разрушение следует рассматривать как самоорганизующийся неравно весный фазовый переход в точках бифуркаций. Вэтом случае все крити
ческие параметры,ответственные за данное механическое свойство,взаимо связаны между собой, а механические свойства, определяемые в точках бифуркаций,имеют фундаментальное значение.
27
ЛИТЕРАТУРА
1.Панин В.Б..Лихачев В.А.,Гриняев Ю.В.Структурные уровни деформации твер дых тел.Новосибирск:Наука,1985,217 с.
2. Владимиров В.И., Романов А.Е. Дислокации в кристаллах. Л.: Наука, 1986, 221с.
3. Панин В.Е. Новая область физики твердого тела // Иэв, вузов. Физика. 1987. Т.20,№1.С.1-8.
4. Рыбин В,В. Большие пластические деформации и разрушение металлов. М.: Металлургия,1986.224 с.
5. Павлов В.А.Аморфиэация структурыметаллов и сплавов с предельно высо кой степеньюпластической деформации //Физикаметаллов и металловедение. 1985. Т.59,вып.4.С 629-649.
6. Иванова В.С. Механика и синергетика усталостного разрушения, // Фиэ.-хим. Механикаматериалов.1986.№1.С 62-68.
7.Панин В.Б.,Гриняев Ю.В.,Егорушкин В.С.я др.Спектр возбужденных состоя ний и вихревое механическое поле в деформационном кристалле //Изв.вузов.Физи ка.1987.Т.20,№1.С 34-51.
8.ХакенГ.Синергетика:Пер.с англ.М.:Мир,1980.406 с.
9. ГленсдорфП„ Пригожий И, Термодинамическая теория структуры, устойчи вости,флуктуаций:Пер.с англ.М.:Мир,1973.280 с.
10.Пригожий И.,Стенгерс И.Порядок из хаоса:Пер. с англ.М.:Мир,1986.430 с, 11. Хакен Г. Синергетика. Иерархии неустойчивостей в самоорганизующихся
системахиустройствах:Пер.сангл.М.:Мир,1985.419 с, 12. Иванова В.С. Красчету физико-химических констант металлов, связанных с
прочностьюмежатомной связи // Химия металлических сплавов. М.: Наука, 1973. С 196-204.
13. Иванова В.С,Колоколов Е.И.Универсальная постоянная разрушения - новая константаматериала//Изв.АНСССР.Металлы.1965.№5.С.152-159.
14. Иванова В.С., Терентьев В.Ф.Природа усталости металлов. М.: Металлургия, 1975.454 с.
15. Бочвар А.Г. Расчет постоянной разрушения для титановых сплавов // Изв. АНСССР.Металлы.1985.№2.С 154-156.
16. Стенли Х„ Конилъо А.,Клейн У.и др,Критические явления:прошлое,настоя щее ибудущее //Синергетика:Пер.сангл,М,: Мир,1984.С.41-63.
17.Лихачев В,А.Рьгбин В,В.Дислокационная модель пластической деформации и разрушенияметаллов //Вести.ЛУ.Механика.1976.№7.С 103-108.
18. Доровский В.М.,Елесин Л.А., Тутнов А.А. Экспериментальны наблюдения образования и роста субмикроскопических и микроскопических трещин в сплаве циркония с 1%ниобия //Вопр.атом,науки и техники.Сер. Атом,материаловедение. 1983.Вып.2(18).С 15-20.
19.Доровский В.М.,ЕлесинЛ.А.,ТутновА,А.Платонов Н.А.Исследование микро процессов разрушения при деформировании тонких пленок в колонне электронного микроскопаЦТамже.С 27-30.
20. Кащук С.В., Тутов АЛ. Экспериментальное исследование изменения хими ческого состава у вершинытрещиныв стали Х18Н10Т //Там же.1985.№2/22.С.36-
39.21. Иванова В.С., Терентьев В.Ф., Горицкий В.М.Формирование ротационных структур при различных видах нагружения, упрочнения и разупрочнения // Экспе риментальное исследование и теоретическое описание дисклинаций. Л.: ФТИ, 1984. С.141-147.
' 22.Панасюк В.В.,Андрейкив А.Е„ Ковчик С.Е.Методыоценкитрещиностойкосги конструкционных материалов.Киев:Наук,думка,1977.277 с.
23.СедовЛИ.Механика сплошной среды.М.:Наука,1983.527 с.
24.Иванова В.С.Условие автомодельного роста усталостной трещиныпо механиз му отрыва ЦФиэ.-хим.Механикаматериалов.1984.Т.5,№1.С.109-110.
25. Иванова В,С.Анализ среднего участка диаграмм усталостного разрушения // Тамже.1983.№4.С.14-19.
26.Ivanova V.S. Study of elastic fatigue crack growth in stage II using the similarity 2B
criterion of local fracture // Ргос. VI Intern. Conf. Fracture (ICF-6),India, 4-10 Dec. |
|
1984.NewDehli,1984.Vol.5.P.1623-1629. |
|
27.Ярема С.Я. Окорреляции параметров уравнения Париса и характеристик цик |
|
лической трещиностойкости материалов // Пробл. прочности. 1981. №9. С 20-28. |
|
28.Toth |
L., Nagy Gy. The connection of the constants of Paris Erdogan lawand its |
concequences // Ргос. VIII Congr. on Mater. Test. Budapest, 1982. Vol. 1. P. 372-377. |
|
• 29.Bates K.C., Clark W.G.Fractography and fracture mechanics //Trans.Quart.ASM. |
|
1969.Vol.62,N2.P.380-389. |
|
30.Шанявский A.A.Теория дискретного роста усталостных трещин в металлах // |
|
Изв.АНСССР.Металлы.1984.№3.С 159-163. |
|
31. Гуревич С.Е., Едидович Л.Д. Оскорости распространения трещиныи порого |
|
вых значениях коэффициента интенсивности напряжений в процессе усталостного |
|
разрушения //Усталостьи вязкостьразрушения.М.:Наука,1974.С.36-78. |
|
32.Sih G.C. Some basic problems in fracture mechanics and newconcepts // Eng. |
|
Fract.Mech.1973.Vol.5,N2.P.365-377. |
|
33. Sih |
G.C. The analyticalaspects ofmacrofracture mechanics // Proc. Intern. Conf. |
Analyt. and |
Exp. Fract. Mech., Italy, 23-27 June, 1980. Rome: Sijthoff and Nordhoff, |
1981.P.3-15. |
|
34.Иванова B.C.К определениювязкости разрушения металлов и сплавов в усло |
|
виях подобия локального разрушения //Фиэ.-хим,Механика разрушения, 1977.№5, |
|
С.31-45. |
|
35. Иванова В.С., Кунавин С.А.Диаграмма -Нциклической трещиностойкости |
|
алюминиевых сплавов //Изв.АНСССР.Металлы.1984.№4.С.148-153. |
|
36.Gillemot L.F. Criterion of crack initiation and spreading // Intern. J. Engi. Fract. |
|
Mech.1976.Vol.8.P.239-253. |
|
37.Акулов H.C.Теория диаграммыпластического состояния //Докл. АНБССР. |
|
1961.Т.4.С.146-150. |
|
38. Иванова В.С.Одискретности и автомодельности разрушения при стабильном |
|
ростетрещины//Пробл.прочности.1982.№5.С.91-98. |
УДК539.375=539.376:539.4
ЯВЛЕНИЕ СТРУКТУРНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
АНАЛОГИИ ПРОЦЕССОВ МЕХАНИЧЕСКОГОРАЗРУШЕНИЯ ИПЛАВЛЕНИЯ МЕТАЛЛОВ ИСПЛАВОВ
В.Е.Панин, Щ.В.Федоров, Р.В.Ромашов, - С,ВХачатурьян,В.Я,Коршунов
Вработе [1] обосновывается существование в кристаллах принципи ально новых состояний —атом-вакансионных, которые возникают в объе мах кристалла с сильными смещениями атомов из узлов решетки и яв ляются диссипативными.
Вреальных условиях существует много способов создания в кристал лах атом-вакансионных состояний путем приложения к кристаллу раз личных полей воздействия (механических, тепловых, электрических, радиационных и др.). Однако суть этих воздействий во всех случаях одна и та же: в кристалл закачивается избыточная энергия, которая аккуму лируется в виде :возбужденных атом-вакансионных состояний.
Кристалл в атом-вакансионном состоянии является неравновесной системой, Переход кристалла из возбужденного состояния в нормаль
ное может происходить (в зависимости от условий) путем распада на смесь кристаллической и аморфной фаз, испускания потоков точечных
29