Файл: Курсовой проект по дисциплине Специальные вопросы проектирования магистральных эп свн.docx

Параметры четырехполюсника, замещающего АТР связи (потерями холостого хода пренебрежем ввиду их малости):

; ; .

Дальнейший расчет ведется аналогично 2 варианту.

Определим параметры эквивалентного четырехполюсника, эквивалентного всей электропередаче:

Максимальная мощность, передаваемая по рассматриваемой ЛЭП:

Коэффициент запаса электропередачи по апериодической статической устойчивости:

Проверка правильности вычисления эквивалентных параметров схемы замещения электропередачи осуществляется с помощью расчета мощности, протекающей по головному участку в режиме НБ.

Итак, в нормальном режиме коэффициент запаса больше нормативного, поэтому нет необходимости в увеличении пропускной способности.

Необходимо убедиться, что в послеаварийных режимах .

3. 
   Обрыв одной цепи первого участка, в работе остается 1 ВЛ:
   

Коэффициент запаса электропередачи по апериодической статической устойчивости:

Полученное значение не удовлетворяет нормативным требованиям.

Необходима установка ПП в середину линии.

Коэффициент запаса электропередачи по апериодической статической устойчивости:

Полученное значение удовлетворяет нормативным требованиям. Таким образом на основании проведенных расчетов на первой ЛЭП необходима установка ПП.

4. 
   Обрыв одной цепи второй линии, в работе остается 1 ВЛ:
   

Коэффициент запаса электропередачи по апериодической статической устойчивости:

значит, необходимо установить ПП в середину второй ЛЭП.

Коэффициент запаса электропередачи по апериодической статической устойчивости:

По результатам расчета получилось следующее: на первой и второй линии установлены ПП (рис.13).

Рис.13. Схема электропередачи варианта №3 с изображением добавленных устройств по повышению коэффициента запаса

Таблица 13. Результаты расчета коэффициентов запаса по апериодической статической устойчивости с учетом мероприятий по повышению пропускной способности

Вариант №	Режим	Коэф. запаса	Мероприятия
1	НБ	22,39	УПК в конце 1 линии
	Обрыв цепи на 1 линии	9,36
	Обрыв цепи на 2 линии	8,327
2	НБ	20,57	2 ПП на 1 линии, ПП в середине 2 линии; УПК в конце 1 линии
	Обрыв цепи на 1 линии	11,03
	Обрыв цепи на 2 линии	11,08
3	НБ	28,03	ПП в середине 1 линии, ПП в середине 2 линии;
	Обрыв цепи на 1 линии	11,86
	Обрыв цепи на 2 линии	16,17

---

Анализируя полученные результаты можно заключить следующее: так как в варианте под номером 2 требуется установка в общей сложности трех переключательных пунктов и устройство продольной компенсации, а также учитывая наличие автотрансформаторов между первым и вторым участками, то уже на этом этапе последний вариант можно исключить из дальнейшего рассмотрения в силу его сложности и дороговизны.
Схемы электрических соединений и оборудование открытых распределительных устройств (ОРУ) электростанции, промежуточной и концевой подстанции

Выбор компенсирующих устройств, установленных на шинах промежуточной подстанции и приемной системы

---

Вариант 1

КУ на промежуточной подстанции:

По результатам рассчета баланса реактивной мощности (табл. 7) требуется установить ИРМ-330(500)/300/180:

Рис.14. Схема соединения КУ на промежуточной подстанции

КУ на приемной системе:

По результатам рассчета баланса реактивной мощности (табл. 7) требуется установить три БСК мощностью 250 Мвар:

Рис.15. Схема соединения КУ на шинах приемной системы

Вариант 3

КУ на промежуточной подстанции:

По результатам рассчета баланса реактивной мощности (табл. 7) требуется установить 3х3хРОМБСМ-60000/525/3:

Рис.18. Схема соединения КУ на промежуточной подстанции

КУ на приемной системе:

По результатам рассчета баланса реактивной мощности (табл. 7) требуется установить три БСК мощностью 250 Мвар:

Рис.19. Схема соединения КУ на шинах приемной системы
Выбор ЛРТ

Таким образом, выбираем три ЛРТ типа ЛТДН 40000/10.

Схемы электрических соединений открытых распределительных устройств (ОРУ) электростанции, промежуточной и концевой подстанции

Вариант 1

Электростанция:

Устанавливаем одну группу турбогенераторов, которая состоит из десяти ТГ типа ТВВ 200-2а. Параметры данного генератора представлены в таблице 16.

Таблица 16. Параметры генератора ТВВ 200-2А

200	0,85	124	15,75	98,6	18	27,2	210,6	22	7

Мощность одного генератора велика, следовательно, используем энергоблоки «генератор – трансформатор», присоединяем к каждому трансформатор ТДЦ-250000/330 (табл.17). В целях выдачи мощности (100 МВт) в другом направлении, в там числе местная нагрузка, подключаем одни энергоблок Г-Т к РУ 220 кВ: один ТВВ 200-2А через трансформатор ТЦ-250000/220 (табл.18). Также такое распределение энергоблоков оказывается более экономичным за счет того, что один генератор связан с трансформатором меньшего класса напряжения. На нагрузку отходят 2 цепи линии. Для связи РУ 330 кВ с РУ 220 кВ предусматриваются автотрансформаторы 4×АОДЦТН-133000/330/220 (табл.19), три однофазных АТ постоянно в работе, а один в нормальном режиме не работает и включается в случае выхода из строя или при необходимости вывода в ремонт однофазного АТ из постоянно работающей тройки.

---

Таблица 17. Параметры трансформатора ТДЦ-250000/330

Тип				Расчетные данные
		ВН	НН
ТДЦ – 250000/330	250	347	15,75		1,2	52,9	1,125

Таблица 18. Параметры трансформатора ТДЦ-250000/220

Тип				Расчетные данные
		ВН	НН
ТДЦ – 250000/220	250	347	15,75		1,2	52,9	1,125

Таблица 19. Параметры автотрансформатора АОДЦТН-167000/330/220

Тип						Расчетные данные (на три фазы)
		ВН	СН	НН
АОДЦТН- 133000/330/220	133	330/	230/	10,5	0,62		0,48	3,5	38,8	28,7	136,5	0,599

Для РУ 330 кВ выбирается «полуторная схема», а для РУ 220 кВ выбирается схема «четырехугольник». Таким образом, электрическая схема выдачи мощности КЭС для первого варианта представлена на рис.20.

Рис. 20. Схема выдачи мощности КЭС для первого варианта

Промежуточная подстанция:

Выбираем трансформатор для снабжения потребителей промежуточной подстанции в соответствии с [2]:


Выбираем 3 х ТРДНС-40000/330 (табл.20).

Для РУВН промежуточной подстанции выбираем схему соединения «полуторная» (рис. 21).

---

Таблица 20. Параметры автотрансформаторов промежуточной ПС

Тип				Расчетные данные
		ВН	НН
ТРДНС – 40000/330	40	330	10,5		12,3	299	0,560

Рис.21. Схема соединенения РУ ВН 330 кВ промежуточной подстанции для 1 варианта

Для РУНН промежуточной подстанции выбираем схему соединения «схема с двумя секционированными системами шин» (рис. 22).

Количество линий, отходящих от шин НН, определяется в соответствии с [2], исходя из нагрузки в 3 4 МВ∙А на одну линию.

Таким образом, .

Рис.22. Схема соединенения РУ НН 10 кВ промежуточной подстанции для 1 варианта

Приемная подстанция:

Концевой подстанцией электропередачи является опорная подстанция приемной системы, схема ОРУ которой неизвестна. Схема соединения РУ 330 кВ приемной системы изображена на рис.23.

Рис.23. Схема соединенения РУ 330 кВ приемной подстанции для 1 варианта
Вариант 3

Электростанция:

Параметры генераторов представлены в таблицах 16 пункта 2.5.3.1.

Мощность одного генератора велика, следовательно, используем энергоблоки «генератор – трансформатор», присоединяем к каждому трансформатор ТДЦ-250000/500 (табл.23). В целях выдачи мощности (100 МВт) в другом направлении, в там числе местная нагрузка, подключаем одни энергоблок Г-Т к РУ 220 кВ: один ТВВ 200-2А через трансформатор ТЦ-250000/220 (табл.18). Также такое распределение энергоблоков оказывается более экономичным за счет того, что один генератор связан с трансформатором меньшего класса напряжения. На нагрузку отходят 2 цепи линии. Для связи РУ 500 кВ с РУ 220 кВ предусматриваются автотрансформаторы 4×АОДЦТН-167000/500/220 (табл.24), три однофазных АТ постоянно в работе, а один в нормальном режиме не работает и включается в случае выхода из строя или при необходимости вывода в ремонт однофазного АТ из постоянно работающей тройки.

Таблица 23. Параметры трансформатора ТДЦ-250000/500

Тип				Расчетные данные (3ф)
		ВН	НН
ТДЦ-250000/500	250	525	15,75	2,65	143	1,125

---