Файл: Солодухо Я.Ю. Автоматика электроприводов непрерывных станов горячей прокатки.pdf

66 Сеточное управление ртутными выпрямителями

где Uр.макс— амплитуда питающего напряжения цепи нагрузки; Rn— сопротивление нагрузки.

Время h —U от начала рабочего полупериода до момента на­ чала изменения потока ничтожно мало. Это объясняется тем, что ток намагничивания дросселя составляет тысячные или сотые доли максимального тока цепи нагрузки, протекающего при на­ сыщении дросселя.

цепи постоянен, питающее напряжение уравновешивается э. д. с, самоиндукции рабочей обмотки.

В точке 6 дроссель насыщается (угол насыщения 0= со4), ток рабочей цепи увеличивается скачкообразно до значения, опреде­ ляемого сопротивлением нагрузки и напряжением питания (рис. IV-7, д), и далее меняется по синусоидальному закону. При этом питающее напряжение уравновешивается падением напряжения

всопротивлении нагрузки. Рабочий полупериод заканчивается-

вточке 8.

Изменение величины сопротивления Ry приводит к измене­ нию заштрихованной части управляющей полуволны напряжения на рис. IV-7, в, и, следовательно, к смещению точек 3, 4, 5 по оси ординат на рис. IV-7, б, г.

В результате меняется угол насыщения 0. Чем меньше сопро­ тивление Ry , тем больше угол 0, и наоборот.

Найдем зависимость угла 0 от конструктивных параметров дросселя и от величины регулируемого управляющего сопротив­

Системы сеточного управления с однополупериодными усилителями 69

При введении в цепь управления встречной э. д. с. постоянного тока Е у ток сможет протекать в управляющий полупериод только тогда, когда напряжение трансформатора превысит вели­ чину Е у ., Изменяя величину э. д. с. Е у, можно регулировать момент появления тока в управляющей обмотке, т. е. момент начала размагничивания дросселя.

Проведенный ранее анализ зависимости 0 от регулируемого параметра остается в силе о учетом замены гу, Ry на Еу (со­ противление контура управляющей обмотки для рис. IV-9, б принимается равным нулю). Зависимость угла насыщения 0 от параметров определяется выражением (IV-19a), только теперь

Еу

х= ----—у . ^У-макс

Заметим в заключение, что в рассматриваемом случае обрат­ ное напряжение на вентиле ВУ будет складываться в рабочий полупериод из напряжения трансформатора и встречной э. д. с., т. е. будет больше, чем при управлении сопротивлением^ Это должно быть учтено при выборе вентиля ВУ.

Перейдем к вьгбору'параметров дросселя. На~рис. IV-10 пред­ ставлены три'.варианта работы дросселя — с перевозбуждением, нормальным возбуждением и недовозбуждением.

В первом из рассмотренных вариантов (рис. IV-10, а, б, в) во время управляющего полупериода дроссель преждевременно насыщается. Это приводит к уменьшению диапазона регулирова­

Перевозбуждение является следствием недостаточных габари­ тов дросселя. Для ликвидации этого явления необходимо, при заданном рабочем напряжении, увеличить либо сечение магннтопровода, либо число витков рабочей обмотки.

б) Реальные дроссели и вентили

Ка-чёство реальных электротехнических материалов и обору­ дования вносит важные коррективы в проведенный выше анализ.

1. Петля гистерезиса отличается от идеализированного пря­ моугольника (рис. IV-11). Железоникелевые сплавы, такие как 50НП, 65НП, 34НКП и 34НКМП, после специальной термичес­ кой обработки [33] характеризуются практически прямоуголь­ ной петлей (рис. IV-11, а, в). Другие'сплавы, например молибде1 новый пермаллой (рис. IV-11, а), имеют при малой толщине лен­ ты петлю гистерезиса с остаточной индукцией В0, составляю-