Файл: Наумец С.М. Основы теории и устройства авиационных силовых установок конспект лекций.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 04.04.2024
Просмотров: 96
Скачиваний: 0
степень подогрева воздуха и удельная тяга остаются постоян ными (рис. 59).
Рис. 59. Изменение Руд и G,, ТРД по высоте полета
Вследствие уменьшения плотности воздуха с подъемом на высоту будет уменьшаться и весовой расход воздуха. Однако весовой расход воздуха уменьшается до 11 км медленней, чем плотность окружающего воздуха. Объясняется это увеличением степени повышения давления воздуха из-за понижения темпе ратуры воздуха. На высотах более 11 км расход воздуха пони жается пропорционально плотности окружающей атмосферы.
В результате изложенных причин тяга ТРД до высоты 11 км
уменьшается медленней, |
чем плотность окружающего воздуха, |
а на высотах больше 11 |
км — пропорционально плотности воз |
духа. |
|
Анализ изменения удельного расхода топлива
Удельный рарход топлива до высоты 11 км несколько пони жается. Это объясняется увеличением степени повышения дав ления воздуха в двигателе и связанным с этим более эффектив ным использованием подведенного к воздуху тепла. Пониже ние Суд можно объяснить также па основе формулы (9).
С увеличением высоты полета до 11 км, как мы установили, повышается удельная тяга и, хотя одновременно с этим несколь ко уменьшается коэффициент избытка воздуха а вследствие увеличения разности температур (7^— Т*), повышение удель
ной тяги оказывает доминирующее влияние на характер изме нения удельного расхода топлива, в результате чего он пони жается, но медленней, чем плотность атмосферного воздуха.
94
При увеличении высоты полета больше 11 км удельный рас ход топлива остается постоянным, так как на этой высоте удельная тяга и коэффициент избытка воздуха постоянны.
Влияние атмосферных условий на основные показатели двигателей
Основные показатели ТРД (Р и Суд) могут изменяться не только с подъемом летательного аппарата на высоту, но и при полетах у земли, когда изменяются атмосферные условия (тем пература и барометрическое давление атмосферы). В связи с тем, что колебания температуры и давления атмосферы бывают значительны, при эксплуатации самолетов необходимо учиты вать их влияние на тягу и удельный расход топлива, особенно важно выяснить изменение тяги при эксплуатации на ограни ченных аэродромах. Приближенная зависимость изменения тяги от температуры и давления окружающей среды с точ ностью, достаточной для практического применения в эксплуа тации, может быть выражена следующими формулами.
Зависимость от температуры:
где Р0— тяга |
при стандартных атмосферных условиях (ро - |
760 мм рт. ст.; |
7'о = 288° абс). |
Зависимость от давления:
Зависимость от температуры и давления:
Таким образом, тяга изменяется прямо пропорционально давлению и обратно пропорционально квадрату абсолютной температуры окружающего воздуха. Это значит, что при про чих равных условиях тяга ТРД сильно изменяется с измене нием температуры. Так, например, при изменении температуры окружающего воздуха у земли с +30°С летом до —30°С зимой различие в тяге может достигать 40—50%.
Удельный расход топлива, как следует из анализа высотной характеристики, не зависит от атмосферного давления и изме* ияется лишь с изменением температуры.
95
Удельный расход топлива с изменением температуры можно подсчитать по следующей приближенной формуле:
Из этой формулы следует, что удельный расход воздуха изменяется прямо пропорционально корню квадратному из абсолютной температуры воздуха.
Кривые располагаемой тяги ТРД
На самолете двигатель работает в условиях конкретной компоновки, которые могут существенно отличаться от условий его работы на испытательном стенде. Поэтому располагаемую зягу силовой установки нельзя отождествлять с максимальной тягой двигателя. Характеристики силовой установки каждого серийного самолета приводятся в его техническом описании. Полетные характеристики по тяге для удобства использования их в аэродинамических расчетах совмещают па одном графике. Полученные кривые, показывающие зависимость тяги от ско рости полета на различных высотах, называют кривыми распо лагаемых тяг ТРД (рис. 60).
|
/ |
♦ |
м |
О |
г |
Рис. 60. Крииые располагаемых тяг ТРД
Г л а в а IV
ОСОБЕННОСТИ РАБОТЫ ТУРБОВИНТОВЫХ, ДВУХКОНТУРНЫХ И ПРЯМОТОЧНЫХ ВРД
§ 1. СХЕМА И РАБОЧИЙ ПРОЦЕСС ТУРБОВИНТОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ (ТВД)
В первой главе было сказано, что наряду с турбореактивны ми двигателями, нашедшими в настоящее время очень большое распространение, все шире и шире применяются и турбовинто вые двигатели (ТВД). Принципиальная схема ТВД показана на рис. 7. Из схемы видно, что ТВД состоит из тех же основных элементов, что и ТРД, но дополнительно снабжается воздуш ным винтом, вал которого приводится во вращение от турбины
через |
компрессор |
и |
редуктор. Газовая турбина ТВД передает |
|
свою |
мощность |
на |
вращение компрессора |
и винта, поэтому |
в ней срабатывается |
значительно больший |
перепад давления, |
чем в турбине ТРД, которая служит только приводом для ком прессора и вспомогательных агрегатов двигателя. Воздушный винт потребляет до 25—35% мощности турбины ТВД. Исходя из этого, турбины ТВД, как правило, выполняются многосту пенчатыми (четыре-шесть ступеней).
Вращение от турбйны на винт передается через редуктор, который предназначается для уменьшения числа оборотов вин та по сравнению с числом оборотов турбины. Это обусловли вается необходимостью обеспечения высокого к. п.д. винта. В существующих схемах ТВД передаточное отношение от вала
винта к валу турбины доходит до
12 15'
Все остальные элементы ТВД, показанные на рис. 7, такие же, как и у ТРД. Процесс в основных элементах ТВД, а также их назначение полностью аналогичны таковым в ТРД. В отли чие от ТРД процесс расширения газов в ТВД (с целью повы шения мощности турбины) происходит до атмосферного давле
ния, а иногда даже на 6 —8 % |
ниже атмосферного. При этом |
7 С. М. Наумец |
97 |
выходное устройство представляет собой цилиндрический па трубок, скорость и давление газа по длине которого не изменя ются, а поэтому скорость истечения газа Ср примерно равна скорости газа за турбиной С4 (характерные сечения газовоздуш ного тракта двигателя в ТВД принято обозначать так же, как в ТРД).
На рис. 61 показано изменение параметров газового потока ТВД по длине газовоздушного тракта.
Наряду с рассмотренной одновальной схемой ТВД приме няются 'ГВД двухвальной схемы (рис. 62).
Рис. 62. Схема турбовинтового двигателя с двумя раздельными турбинами:
/ —винт: 2—компрессор; 3—камера сгорания, 4-редуктор; 5—турбина компрессора; 6 -турбина винта
98
У двухвальных ТВД компрессор и винт приводятся во вра
щение каждый от своей отдельной турбины. |
|
|
||
Вследствие того, |
что |
винт вращается от |
отдельной |
турби |
ны, расход воздуха, |
поступающего в компрессор, почти |
не за |
||
висит от оборотов винта. |
Поэтому двигатель |
может устойчиво |
работать в большом диапазоне оборотов, что позволяет осущеставлять более гибкое управление силовой установкой в различ ных условиях полета. Однако применение двух раздельных турбин в ТВД существенно усложняет его конструкцию и де лает более сложной систему его регулирования. По этой причи не одновальные ТВД получили пока более широкое распро
странение.
Рассмотрим цикл ТВД а р — v координатах (рис. 63).
Р
Кривая 0—2 изображает собой процесс |
последовательного |
|
сжатия |
воздуха во входном устройстве (0— 1) и в компрессоре |
|
(/—2). |
Линия 2—3 соответствует процессу |
в камере сгорания, |
в которой температура газа |
повышается, а давление за счет |
|
преодоления |
гидравлических |
сопротивлений и ускорения пото |
ка несколько |
уменьшается. |
Кривая 3—5 представляет собой |
процесс расширения газа в |
турбине 3—4 и сопле 4—5. В вы |
ходном сечении сопла устанавливается атмосферное давление. Как и в ТРД, сжатие и расширение являются политропнымп процессами.
Замыкается цикл изобарой 0—5, соответствующей происхо дящему вне двигателя рассеиванию тепла, унесенного из дви гателя с отработанными газами.
Разность между работой эквивалентной площади 0235, ограниченной циклом,и работой трения, как и в ТРД, называет
ся |
эффективной работой |
Le, которая в ТВД расходуется на |
7* |
|
99 |
привод винта и на увеличение кинетической энергии газового потока, протекающего через двигатель. На этом основании можно записать:
|
Cj V2 |
кГм |
’ |
|
2g |
~ к Г |
|
где |
L B— работа, расходуемая на |
привод винта; |
|
|
C2- V 2 |
на |
увеличение кинетиче |
|
—----- — работа, расходуемая |
ской энергии газового потока.
Эффективную работу газа можно различно распределять между винтом и реактивной тягой, на создание которой исполь зуется приращение кинетической энергии потока.
§ 2. ОПТИМАЛЬНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭНЕРГИИ МЕЖДУ ВИНТОМ И РЕАКЦИЕЙ
Одной из задач проектирования ТВД является нахождение такого распределения эффективной работы, которое обеспечи вало бы на данном режиме полета наибольшую тягу двигателя.
Для удобства рассуждений распределение энергии между винтом и реакцией газовой струи можно выразить через тягу. Суммарная тяга ТВД представляет собой сумму тяги, созда ваемой винтом Р в, и реактивной тяги газовой струи Рр.
Имея в виду выражение для тяги винта, приведенное в гла ве I, и для тяги реакции газовой струи, суммарную тягу ТВД можно представить:
V). (16)
Как видно, с увеличением скорости полета V выгодно умень шить мощность, передаваемую на винт, и увеличить скорость истечения газа из сопла двигателя.
Академик Б. С. Стечкин предложил для подсчета наивыгод нейшей скорости истечения газа из сопла ТВД следующую формулу:
V_
(17)
fk
Из этой формулы следует, что наивыгоднейшая скорость истечения газа из реактивного сопла ТВД зависит лишь от скорости полета V и к. п.д. винта т(в. Чем меньше скорость по лета и больше к. п. д. винта, тем меньше должна быть скорость истечения газа из сопла, т. е. меньше энергии должно быть передано на создание реактивной тяги и больше энергии на пинт.
100