Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

двойной модуляции (рис. 15). Учитывая форму модуля­ ционных характеристик обоих токов при разных значе­ ниях mg (рис. 13, а, б), легко видеть, что наилучший ре­ зультат в смысле постоянства нагрузки возбудителя по­ лучится при mg= m= 1 (рис. 15). При этом кривая R BX=f{Ea) идет почти горизонтально, имея небольшую выпуклость кверху, обусловленную нелинейностью се­ точного и частично анодного тока. Однако при средних значениях mg< 1 (например, 0,6-1-0,7) остается еще за­ метное изменение i?BX, особенно в,, конце отрицательного полупериода модуляции. Учитывая возможную опасность такого случая, рассмотрим его более подробно.

1 Т....

Упрощенная схема возбудителя при обычно приме­ няющейся емкостной связи с усилителем показана на рис. 16. Нижнее плечо С2 емкостного делителя СХС2 со­ стоит из входной емкости усилителя СвХ (с учетом мон­ тажа) и емкости конденсатора Ск2 , который иногда ста­ вится дополнительно к CDX. Параллельно С2 включено входное сопротивление усилителя й?вх (114) и его катод­ ные дроссели. Последними можно пренебречь, так как при правильной настройке их сопротивление будет зна­

чительно больше RBX и Хс 2' = —b— . Таким образом,

(i)L,2

получился делитель напряжения с постоянным сопротивлением верхнего плеча Z \ = —jXcl и меняющимся со­ противлением нижнего

1 При питании накала усилителя посредством накальных тран­ сформаторов с малой емкостью Стр между обмотками, в схему вместо дросселей войдет емкость СТр, которая добавится к С2.

При этом напряжение возбуждения усилителя

( 116)

по форме своей огибающей будет отличаться от пра­ вильной косинусоиды (76), даже если бы таковой была огибающая напряжения на контуре возбудителя UKB. По­ следняя в свою очередь также исказится вследствие ме­ няющейся напряженности режима возбудителя, что об­ условлено изменением его нагрузки RBX (114) в такт с модуляцией. При этом анализе следует учитывать, что. обычно напряжение Ug в несколько раз меньше UK„ и поэтому

Величина нелинейных искажений огибающей Vg за­ висит от соотношения сопротивлений R BX и Х с 2 . Вели бы во всем диапазоне изменений R Bx оно удовлетворяло условию RBX> Х С2 (малая нагрузка), то получился бы чисто емкостной делитель напряжения, при котором

Обеспечив линейную модуляцию возбудителя (£/кВ), что нетрудно сделать из-за малости его нагрузки, можно по­ лучить в этом случае неискаженную форму Ug (76). Для этого надо поставить возбудитель в перенапряженный режим с достаточным запасом напряженности, поскольку

но с С[С2) будет меняться в процессе модуляции. Однако, как показывают поверочные расчеты для ти­

повых передатчиков (см. ниже), это условие в инверс­ ных схемах в ряде случаев не выполняется. Даже на са­ мых коротких волнах (порядка 11~;-13 м) сопротивления RBX и Хс2 оказываются соизмеримыми, а на более длин­ ных волнах получается, естественно, обратное соотноше­ ние RB1L<CX 02 • В этом случае, согласно (115) и (116), оги­ бающая Ug из-за непостоянства нагрузки RBX будет за­ метно отличаться от огибающей UKв. Учитывая (117), можно в первом приближении считать, что это отличие будет выражаться в появлении дополнительной паразит­ ной модуляции напряжения Ug, при которой оно будет

68

меняться примерно пропорционально изменению сопро­ тивления R KX. Лишь в нижней части модуляционной ха­ рактеристики, где /?РХ возрастая (рис. 15) превысит.Дсг, рост напряжения Ug прекратится и оно будет опреде­ ляться примерно выражением (116а).

Оценим это явление ориентировочно с количественной стороны. Если в пиковой точке модуляции входное сопро­ тивление усилителя равно

то в режиме несущей частоты оно будет примерно рав­ ным 2

• и в минимальном режиме3

Например, при т= 1 и mg =0,7 получим

ДвхТ ~ 1 , 2 / ? вх шах> Д вх rain ~ 00 •

Отсюда следует, что при модуляции вверх напряже­ ние Ug будет нарастать медленнее по сравнению с на­ пряжением UKв (или по сравнению с идеальным зако­ ном (76), если полагать модуляцию возбудителя линей­ ной). В нашем примере это отличие будет составлять около 20%.

При модуляции вниз будет замедлено уменьшение по сравнению с UKB. В области, близкой к минималь­ ному режиму, где RBX становится больше Хс2, величина напряжения Ug может оказаться любой [но не поевышаюшей (116а)], в зависимости от соотношения Хсг и Р„хт. Легко показать, что при определенном их соотноше­ нии [примерно /?вхт<(1—mg\Xc2] напряжение Ug в этой области, определяемое уже выражением (116а), может стать даже больше Ugт (!). В данной области помимо

2 Пренебрегая в первом приближении реакцией на возбудитель И полагая модуляционную характеристику Ie i = f ( E a ) линейной

* С теми же оговорками,

69

этого появляется еще расстройка контура возбудителя, так как при таком резком изменении R BX начинает за­ метно меняться реактивная составляющая сопротивле­

ния Z2 (115). Это приводит к еще одной дополнительной паразитной аплитудной и фазовой модуляции возбуди­ теля, глубина которых будет определяться величинами расстройки и приведенной добротности контура. Следует отметить, что в данном случае эта паразитная амплитуд­ ная модуляция, поскольку она вызывает уменьшение 0 КВ, будет в какой-то степени, согласно (116), компенсиро­ вать искажения, описанные выше.

Для иллюстрации соизмеримости величин RBX и Хс2 можно привести результаты поверочного расчета типо­ вого коротковолнового 50 кет передатчика КВ-50,схема и описание которого приведены в [Л. 6]. Оконечный кас­ кад'этого передатчика построен по двухтактной схеме на 4 лампах ГУ-11 А (или ГУ-22А) с тройной модуляцией и имеет емкостную связь с возбудителем. Общий диапа­ зон передатчика 11,5—100 м (26—3 Мгц) разбит на 3 поддиапазона. При переходе с одного поддиапазона на другой верхнее плечо С\ емкостного делителя коммути­ руется, а нижнее С2 сохраняется постоянным. Его полная

С2о ~50 пф (по два конденсатора у каждой лампы между выводами катода и сеткой), С2п = 4С2о =4-50 =

значительном диапазоне волн оказываются соизмеримы­ ми, что подтверждает сказанное ранее. Смысл последней графы (Аср) будет рассмотрен ниже.

Таким образом, паразитная модуляция напряжения возбуждения из-за непостоянства входного сопротивле­ ния усилительного каскада даже при сохранении линей-

70