Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

фона. Измерения проводились в исходной схеме пере­ датчика, т. е. при те =0,7 и при mg= 1, полученном ука­ занным выше способом. Результаты измерений приве­ дены в табл. 2.

Модуляционный

Как видно из табл. 2, при mg= 1 искажения передат­ чика даже уменьшились, дойдя до уровня искажений мо­ дуляционного устройства. Особенно это заметно при глу­ бокой модуляции, что и следовало ожидать согласно предыдущему анализу. Искажения при разных уровнях модуляции оказались практически одинаковыми. Это го­ ворит о полном спрямлении модуляционной характерис­ тики генератора в. ч. и таким образом подтверждает при­ веденные выше соображения.

77

Поскольку при этих измерениях никакой перерегу­ лировки режима молчания не производилось, уровень фона, естественно, сохранился прежним.

Полагая при большом значении m g условие (129) вы­ полненным, получим зависимость входной проводимости только от входного сопротивления 7?вх (114). Последнее, как было показано, при большом значении mg, близком к единице, меняется мало. Поэтому в первом приближе­ нии можно считать, что обе составляющие входной про­ водимости в процессе модуляции меняться почти не бу­

Таким образом, при достаточно большом значении m g можно пренебречь переменной реакцией на возбудитель, а следовательно, и вызванной ею паразитной модуля­ цией.1Эта предпосылка и положена в основу дальнейших расчетов.

При двойной модуляции последнее допущение можно принять (к тому же с известной натяжкой) лишь при на­ личии достаточного запаса мощности ламп и перенапряженности режима его возбудителя.

§ 2. Исходные предпосылки к расчету режимов

Как было указано, основным видом модуляции инверсного генератора является тройная модуляция, когда имеют место две внешних модуляции — на анод

(1) и возбуждением (76) и внутренняя (автоматиче­ ская) смещением (2). При рационально выбранных схе­ ме и режиме работы усилителя и возбудителя, в част­ ности — величине mg, как было показано выше, можно получить достаточно линейную модуляционную характе­ ристику возбуждения, практически совпадающую с ис­ ходной теоретической (76). При этом расчет режимов тройной модуляции должен дать близкое совпадение с реальными данными. Однако с уменьшением рабочего значения mg и длины волны погрешность будет воз­ растать.

Наоборот, при двойной модуляции (3), которую можно рассматривать как частный случай тройной при

78

Ций усилителя на возбудитель в ряде случаев может по-' явиться паразитная модуляция напряжения возбужде­ ния, которая, естественно повысит погрешность расчета, исходящего из условия (3).

При расчете генератора с общей сеткой, так же как и в схеме с общим катодом, исходными данными для рас­ чета будем считать мощность в режиме несущей частоты Я~т, коэффициент глубины модуляции анодного тока т, а также диапазон частот, который, как и раньше, учиты­ вается при выборе типа ламп и питающего анодного на­ пряжения Еат-

Порядок расчета различных точек (режимов) моду­

вместо мощности Р~.т следует по физическому смыслу подставить Р~ут:

пР~м > (1 Т til) Р~ут,= (1 + т) (А-т — ДРПт) =

характеристики и видом модуляции (тройная или двой­ ная). В современных лампах, обладающих большой кру­ тизной, это отношение обычно лежит в пределах

и, следовательно, формула (131) приобретет вид

Она отличается от формулы для нормальной схемы (4) поправочным коэффициентом 0,95-1-0,9, большее значе­ ние которого относится к тройной модуляции при боль­ ших значениях mg (где отношение напряжений (132) со­ ставляет 0,05), а меньшее — к двойной (отношение — 0,1). Однако, учитывая небольшую величину поправки и

79

Наличие всегда соответствующего запаса но эмиссий, особенно в лампах с активированным катодом, в прак­ тических расчетах можно поправочный коэффициент не учитывать, т. е. пользоваться и здесь формулой для нор­ мальной схемы (4).

Вместе с тем следует учитывать, что в том диапазоне коротких волн, где используется инверсная схема, при анодной модуляции иногда, в соответствии с рекоменда­ циями справочника или для уменьшения потерь в коле­ бательном контуре, т. е. повышения его к. п. д. [Л. 7] при­ ходится снижать питающее анодное напряжение Е ат по сравнению с номинальным Еаы В этом случае, если нет соответствующего запаса по мощности (эмиссии) лам­ пы, следует пропорционально снижать и значение коле­

caN

Вгенераторе с общей сеткой, на основании выраже­ ний (104) и (107)— (109) и рис. 12 для анодного напря­

жения Еа в пиковой точке получим формулу

которая будет, отличаться от аналогичной формулы (6) при нормальной схеме. Очевидно, что при тройной моду­ ляции, на основании (86) напряжение Ug min 0< ^ ^ max и оно будет во много раз меньше первого слагаемого фор­ мулы (135), которое при £~1 будет примерно равно

Еат(1 + m ) яа 0 Ki (1 + m) = UKmax.

Следовательно, при тройной модуляции выражение (135) превращается практически в (6), которым мы и будем пользоваться.

При двойной модуляции, согласно (132) и учитывая, что .напряжение возбуждения во всех точках остается постоянным и равным-пиковому, получим Ug ~ 0 r05UKmia, и, следовательно,

80

Согласно (104), выражение для /пгпред ПРИ инверс­ ной схеме будет таким же, как и при нормальной — (78), (85) (подробно — см. [Л. 2]) или (79а) при веерных ха­ рактеристиках. Однако, в отличие от последней, учиты­ вая сказанное выше относительно влияния величины т здесь ее следует брать как можно больше, т. е. при­ мерно

При расчете режимов предоконечного каскада, когда он тоже имеет тройную модуляцию, следует учитывать, что глубина модуляции его анодного тока т2 будет рав­ на глубине модуляции возбудителя m2 = mg. Если mg<i 1, то вычисление глубины модуляции возбуждения пред­ оконечного каскада mg2 производится по формуле

где mg2„pejl— предельное значение глубины модуляции возбуждения предоконечного каскада, которое вычис­ ляется по одной из указанных выше формул.

§ 3. Расчеты модуляционных режимов

Согласно сказанному выше, в качестве основной здесь принята тройная модуляция.

А. Расчет в пиковой точке

Расчет инверсного генератора в пиковой точке произ­ водится, как и при нормальной схеме, на колебательную мощность (5)1 при анодном напряжении Сятах, определя!емом формулой (6) [при двойной модуляции— (136)], где питающее анодное напряжение в режиме молчания Еат берется по справочнику с учетом указанных выше (гл. 1,§1) соображений.

При расчете режима необходимо пользоваться экви­ валентными расчетными параметрами S, D, Egn и 5 кр (см. [Л. 1], а также Приложение 1).

Режим генератора в пиковой точке выбирается пере­ напряженный, близкий к критическому, т. е. берется

I шах (7), с НИЖНИМ уГЛОМ ОТСеЧКИ анодного тока 0 тах(8).

1 Полагая модуляционную характеристику линейной.

соответствуют таковым для нормальной схемы (гл. 1,§ 1, п. А) с использованием соотношений (5), (9), (10), (6)

или (136) и (8).

4.Критическое значение коэффициента использова­ ния анодного напряжения при 0 = 9О°2

5.Рабочее значение коэффициента использования анодного напряжения | берется в тех же пределах (7), но учитывая (103) следует меньший запас (2—3%) брать при | кр >0,98 (и наоборот).

Далее,- для расчета анодной цепи здесь, как и в нор­ мальной схеме генератора, в принципе можно использо­ вать любой из существующих порядков расчета инверс­ ного генератора в данном режиме по заданной мощности, например, способ последовательных приближений, либо способ Г. А. Зейтленка с учетом особенностей схемы с общей сеткой. По тем же соображениям, что и в нор­ мальной схеме (см. гл. 1, § 2), а также для унификации,, используем последний.

Хотя приведенные выше (гл. 1, § 2) расчетные фор­ мулы этого способа были выведены для нормальной схе-

Ug

мы, в нашем случае, когда Д1<С1и-тт—< 1, ими можно

Uа

воспользоваться и для расчета генератора с общей сет­ кой, поскольку при указанных условиях появляющаяся дополнительная погрешность оказывается ничтожно ма­ лой, особенно для новых ламп.

6.Степень напряженности режима, как и в нормаль­ ной схеме, определяется по формуле (12).

7.Амплитуда колебательного напряжения на контуре, т. е. между анодом и сеткой (землей)

82