Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

8. Амплитуда первой гармоники анодного тока

нием формул (15), (16), (17), (17а) и (18).

Далее порядок расчета по сравнению с нормальной схемой несколько изменяется.

13. Амплитуда напряжения возбуждения при © = 9001

15. Амплитуда колебательного анодного напряжения Ua (между анодом и катодом) определяется по форму­

ляется по формуле (95).

17. Колебательная мощность А Р ~ , передаваемая воз­ будителем в контур усилителя, определяется по формуле

(96).

18. Подводимая к аноду мощность Р0 определяется по формуле (99).

19. Мощность рассеяния на аноде Р а определяется по формуле (100) и сравнивается с допустимой. Превыше­ ние здесь не опасно — (см. гл. 1).

20. К- п. д. анодной цепи ц определяется по формуле

( 101) .

21. Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки

R3 определяется по формуле (102). Переходим к расчету сеточной цепи.

22—27. Эти пункты, касающиеся расчета igmlllL, cosQg (и коэффициентов a0g и alg.), Jg0, IgU P^g и Pg целиком соответствуют пунктам 19—2ч расчета нормальной схе­ мы с использованием формул (25а) — (31). При этом

1 В общем случае — см. [Л. 2]. 2 То же.

надо помнить, что в инверсной схеме мощность согласно (98), представляет собой лишь часть, притом меньшую, полной мощности, отдаваемой возбудителем.

28. Мощность, отдаваемая возбудителем усилителю в, определяется по формуле (98).

29.Сопротивление автоматического смещения Rg определяется по формуле (32).

30.Предельное значение коэффициента глубины мо­

дуляции возбуждения mgvpSi определяется так же, как

внормальной схеме (см. п. 26 ее расчета, гл. II § 2, А).

31.Рабочее значение этого' коэффициента т е выби­ рается по соотношению (137).

Б. Расчет в нулевой точке

Амплитуда напряжения возбуждения в нулевой точке определяется здесь тем же выражением (86), что и в нор­ мальной схеме.

тически соответствовать нулевой точке нормальной схемы, и в этом случае, как и раньше, можно полагать, что сеточные токи ! g0 и Jgi обращаются в нуль. Следо­ вательно, все производные от них величины — смещение Eg, мощности P~g, Pg— также равны нулю. То же отно­ сится и к мощности Р ~в.

При двойной модуляции {mg= 0) или при неглубокой модуляции возбудителя для расчета сеточных токов при­

схемы имеются некоторые принципиальные отличия, обусловленные ее спецификой, рассмотрим это более подробно.

Учитывая условие (104) и инверсию фазы (На< 0), получим, исходя из (105), следующее равенство для ну­ левой точки (£/к=0)

Так как здесь 4=0, тс сеточный ток будет равен катод­ ному, который в этой области анодных напряжений1

1 Индексы min 0, соответствующие нулевой точке, здесь и далее, где это возможно, для сокращения отбрасываем.

84

(ед<0), как указывалось, удовлетворительно аппрокси­ мируется уравнением Берта— (112) 1

Подставляя сюда мгновенные значения eg и ва\

получим с учетом (142) уравнение идеализированной ди­ намической характеристики сеточного тока в следующем виде:

ig = S [Ее - Ego + DEa + Ug { \ + D) cos ut]. (144)

Эта характеристика показана на рис. 19. Она существен­ но отличается от таковой для нормальной схемы:

во-первых, она расположена целиком в области отри­ цательных анодных напряжений, так как, согласно (.142)

°0а max=0*

во-вторых, ее крутизна обратна по знаку обычной, что обусловлено инверсией фазы анодного колебатель­ ного напряжения.

Из выражения (144) путем, аналогичным предыду­ щему (см. гл. I, § 2, Б), находим уравнения для графо-

1 Это уравнение дает всегда несколько завышенные результаты из-за указанного выше скачка тока при еа= 0,

85

Помножив обе части полученного выражения на a0g и учитывая,что

Подставляя (35) в (146) и зешая полученное выражение

Уравнения (148) и (149) аналогичны соответственно уравнениям (42) и (43) для нормальной схемы, но не­ сколько от них отличаются коэффициентом (1 +D) и сво­ бодным членом. Однако, если учесть, что в генератор­ ных лампах проницаемость DX 1, то легко видеть, что эта система практически превращается в предыдущую (42) — (43). Поэтому весь порядок расчета нулевой точки инверсного генератора остается таким же, как нормаль­ ной схемы: (44) — (50). При тройной модуляции следует здесь учесть замечание относительно расчетного значе­ ния 5 и Е g0 (см. гл. II, § 2, Б). Для контроля правиль­ ности расчета можно также воспользоваться эмпириче­ ской зависимостью (87).

86

В. Расчет в телефонной точке (в режиме молчания)

Амплитуда напряжения возбуждения при тройной модуляции вычисляется по формуле (88).

Строгий расчет режима генератора в данной точке весьма сложен по тем же соображениям, что и в нор­ мальной схеме (см. гл. 1, § 2, В). Однако он значительно упрощается если предположить и здесь статические модуляционные характеристики обеих составляющих анодного тока линейными, что, как и в нормальной схеме, весьма близко к истине.

При этом для расчета анодной цени можно использо­ вать формулы линейной интерполяции, ■аналогичные формулам для нормальной схемы генератора (51) —(57), а амплитуда напряжения возбуждения определяется по формуле (88)..

Составляющие анодных токов Дот и 1а\т вычисляют­ ся по формулам (51) и (52). Колебательное напряжение на контуре UKт и коэффициент |т определяются по фор­

формуле (105). Подводимая к аноду мощность Рот нахо­ дится по формуле (54), а.колебательная (полная) Р~т —

Для расчета сеточной цепи можно воспользоваться формулами (58) —(62а). Поскольку модуляционные ха­ рактеристики сеточных токов (как и анодных) при нор­ мальной и инверсной схеме генератора почти одинаковы, то при расчете составляющих сеточного тока Дот и Д ц при больших значениях т (137) следует учесть их нели­ нейность с помощью поправочного коэффициента —• [формулы (87а) и (876)].

Полная мощность, отдаваемая усилителю возбудите­ лем /Д вт определяется по формуле (98).

87

Г. Расчет в минимальной точке

Расчет в минимальной точке, если нужно, произво­ дится по соответствующим формулам нормальной схемы с учетом сделанных выше оговорок (замена Ua на UK и проч.). Напряжение на аноде вычисляется по формуле1

Остальные величины токов, напряжений и мощностей определяются по соответствующим формулам нормаль­ ной схемы (гл. 1, § 2, Г) с учетом замечаний и дополне­ ний, сделанных в предыдущем пункте (В) относительно некоторых величин, специфичных для инверсной схемы.

Д. Расчет в среднем режиме модуляции

Для расчета анодной цепи можно воспользоваться формулами (63) — (66), кроме формулы (65), которая для инверсной схемы, согласно (100), будет иметь вид

Е. Определение исходных данных для расчета модулятора

При тройной модуляции, как и в нормальной схеме, колебательная мощность в анодной цепи модулятора вычисляется по формуле (91), однако в ней «удельный