Файл: Хацкелевич В.А. Расчет режимов генератора при анодной модуляции на новых лампах.pdf

Аналогично и для напряжения возбудителя /7ййвозб. В частном случае при тройной модуляции с большим зна­ чением mg как было показано, выражение (153) стано­ вится эквивалентным для усилителя формуле (75). Если возбудитель построен тоже по инверсной схеме, то при вычислении Uайвозб по формуле (153) следует учесть при'двойной его модуляции выражение (136) .

§ 4. Пример расчета

Даны следующие исходные значения:

Р-.т = 1 5 кет,

т— 1,

/ = 2 5 М г ц .

Схема генератора двухтактная с общей сеткой. Мо­ дуляция тройная (независимые анодная и возбуждением и автоматическая смещением).

Требуется выбрать лампы и рассчитать модуляцион­ ные режимы генератора.

Расчет

Выбираем тип и количество ламп в каскаде п по фор­ муле

nP~N > Р~т (1 + т) = 15 (1 + 1) = 30 кет.

Берем лампы типа ГУ-10-А, у которых согласно спра­ вочным данным [Л. 4] (см. также пример расчета гл. 1, § 3) P~yv = 15 кет и / max=j=25 Мгц. Эти лампы допускают анодную модуляцию с глубиной m= 1 при Еа= 8 кв. Они имеют экономичный активированный катод и кольцевой вывод сетки, позволяющий их использовать в инверсной схеме. Таким образом, по своим техническим данным эти лампы вполне подходят К нашим требованиям.

89

Число ламп в каскаде

п — р~т -(1 + т) == —|f- (1 + 1) = 2 лампы

y ~ N

(т. е. по одной лампе в плече).

Основные данные и эквивалентные параметры лампы ГУ-10А — ем. выше (ел. 1, § 3).

А. Расчет в пиковой точке.

1. Колебательная мощность генератора в пиковой точке

Р~ты = Р~т(1 -\-т )2 = 15(1 -J- I) 2 = 60 кет.

Поскольку схема генератора двухтактная дальнейшие расчеты ведем на одно плечо, т. е. на половинную коле­ бательную мощность и на половинное число ламп

Р —max ~~2~ Р—max — 30 К в Ш ,

п — - ^ - п = 1 лампа.

2. Питающее анодное напряжение Е ат, поскольку для заданных исходных значений частоты и глубины моду­ ляции в справочных данных нет ограничений и особых оговорок, берем равным номинальному

Е а Т = E a N = 8 К в .

Анодное напряжение в пиковой точке

£ а т а х ~ £ в т ( 1 + т ) = 8 (1 + 1 ) = 1 6 к в .

Так как в дальнейших пунктах этого расчета все ве­ личины будут относиться только к пиковой точке, то для сокращения записи индекс шах, характеризующий эту точку, будет отбрасываться. То же относится и к сомно­ жителю п', так как в данном случае п' = 1.

3. Берем нижний угол отсечки анодного тока

в = 90°.

По таблицам для остроконечного импульса определяем соответствующие коэффициенты разложения образую­ щего импульса анодного тока

aQ= 0,318. ctj == 0,5.

90

4.Критическое значение коэффициента использова­

ния анодного напряжения (при 0 = 90°)

5. Берем рабочее значение коэффициента использова ния анодного напряжения

6 = 1,03 (6 ~ 1,02?кр).

6. Степень напряженности режима

Д£ = 6 - екр = 1,03 - 1,007 = 0,023.

7. Амплитуда колебательного напряжения на контуре

UK— \Еа= 1,03-16 ~ 16,5 кв.

8. Амплитуда первой гармоники анодного тока

9. Косинус угла провала (седловины) в импульсе анодного тока

cos 1К — 1н?д6- - ^ 1 — А6= 1 —0,023 = 0,977;

(Tst;12,30).

По таблицам для остроконечного импульса (см. прило­ жение 2) определяем соответствующие коэффициенты разложения импульса тока провала

«о пр === 0,045, а, пр = 0,09.

10. Максимальное значение импульса тока провала

inр max = SKpEaX = 12-10- 3-16-103 -0,023 = 4,41а.

11. Максимальное значение образующего импульса тока

91

Проверяем по эмиссии

W= 8,08а < Is = 15 а.

12.Постоянная составляющая анодного тока

18. Подводимая к аноду мощность

Ро = EJao — 16-2,36 = 37,7 кет.

19. Мощность рассеяния на аноде

Р'а = Р о - Ply = 37,7 - 28,6 = 9,1 кет-

Ра = 9,1 кет < Ра&т = Ю кет.

Хотя рассеяние получилось близким к допустимому, но это не опасно, так как данный режим является мгновен­ ным.

?2

20.К- п. д. анодной цепи

Р_28,6 _ 7Д0/

21. Эквивалентное сопротивление анодной нагрузки (на одно плечо)

ик я : ком.

На этом расчет анодной цепи заканчивается. Пере­ ходим к расчету сеточной цепи. Учитывая известную его приближенность, конечные значения будем округлять.

22. Пиковое напряжение на сетке и соответствующее ему остаточное напряжение на аноде

Sgmax == Eg -j- Ug ——320 —(—780 = 460 в\ eamin = Eh - Ua = 1 6 0 0 0 - 15 720 = 280 в.

женным вне поля характеристик, поэтому для его нахож­ дения воспользуемся описанным выше приемом. Сна­ чала методом обычной (линейной) интерполяции нане­ сем в пределах данного поля характеристику

ig = f ( ea) ГФИ e g = egma = 460 в,

а затем плавно продолжаем ее влево и вверх до пересе­

На построенной таким образом характеристике находим искомое значение реального сеточного тока

ig max = f (@gmax> C* min) = /(4 6 0 в, 280 в) ^ 4 ,4 a.

23. Косинус угла отсечки реального сеточного тока

cos Qg = = 0,410; (Qg ^ 66°).

По таблицам для остроконечного импульса находим соответствующие коэффициенты разложения (условно­ идеализированного сеточного тока)

а0г~ 0 ,2 4 , а1£~0,42.

93

25.Амплитуда первой гармоники реального сеточного

тока

-0,42-4,4ж 1,4а,

26.Мощность возбуждения

P i g = 0,5Uglgl = 0,5 ■780 • 1,4 ж 550 вт.

27. Мощность рассеяния на сетке

но это не опасно, так как данный режим является мгно­ венным.

где Eg0mn —20 в определяется по реальным характери­ стикам лампы [Л. 4].

31. Рабочее значение этого коэффициента берем

m g = trig пред = 0,95.

Б. Расчет в нулевой точке

94