Файл: Физические основы электротермического упрочнения стали..pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 214
Скачиваний: 0
Заметим, что при сдвиговом превращении происходит согласован ное, кооперированное перемещение активированных атомов на рас стояния, составляющие небольшую долю межатомных расстояний, что, собственно, и приводит к возможности быстрого протекания и к низкой энергии активации этих процессов. Однако в случае флуктуационного роста новой фазы при полиморфном превращении атом ные переходы совершаются также на небольшие расстояния, соиз меримые с межатомными. Поэтому, несмотря на довольно высокую энергию активации процесса, кинетика полиморфного превращения железа оказывается весьма стремительной: общая длительность дилатометрического сжатия при скоростном нагреве составляет десятые и даже сотые доли секунды. Этим и объясняются очень сла бый рост критической точки железа при скоростном нагреве и труд ности в экспериментальном выявлении такого незначительного пе регрева. Высокая скорость флуктуационной перестройки решетки
железа означает, что темп фазового |
превращения |
в стали диктуется |
не скоростью перекристаллизации |
решетки, а |
диффузионным пе |
ремещением углерода, растворяемого в решетке аустенита. Это следует учитывать при определении механизма аустенизации стали.
Представляет интерес аналитическая оценка зависимости кри тической точки железа от скорости нагрева, так как при помощи сопоставления расчетной зависимости с экспериментальной можно проверить справедливость наших представлений о механизме и ки нетике изучаемого процесса. В работе [44] показано, что уравнение А. Н. Колмогорова [45], если предположить, что величина GIN не зависит от температуры перегрева t над равновесной критической точкой, может быть приведено к упрощенному виду
где G — линейная скорость роста аустенитного зерна, N — скорость зарождения центров аустенита, (3 — степень превращения, vH — скорость нагрева в критическом интервале температур (в дальней шем всюду, где речь идет об инструментальной критической точке, скорость нагрева в критическом интервале температур обозначена ун ). Известно, что параметры G и N зависят от температуры пере грева t над равновесной точкой Av Предположим для определен ности, что оба параметра находятся в квадратичной зависимости от t, так же как в случае образования аустенита из перлита в стали [46]:
G = a't", N = b't\ (3)
где а' и Ь' — неизвестные параметры, не зависящие от температуры /. Учитывая (3), после интегрирования и несложных преобразований в выражении (2) получим
или
Выражение (5) представляет собой аналитическую зависимость тем пературы, при которой степень аустенизации железа достигла вели чины Р, от скорости нагрева. Если под критической точкой а -у у превращения подразумевать температуру перегрева, при которой образовалось около 5% новой фазы, то выражение (5) по существу представляет собой аналитическую зависимость инструментальной критической точки полиморфного превращения железа от скорости нагрева. Это выражение допускает экспериментальную проверку, для чего следует положить р = 0,05 (5% новой фазы — начало пре вращения по дилатометру) и определить неизвестный параметр а'3Ь', постоянный для данного сплава. Поскольку теоретически рассчи тать его пока невозможно, воспользуемся экспериментальными дан ными. Из кинетического выражения А. Н. Колмогорова — И. Л. Миркина можно определить время, необходимое для изотермического протекания превращения,
|
т& = 0 , 9 9 ^ Г З ^ Е | Г . |
( 6 ) |
||
Отсюда |
время протекания превращения в пределах |
р = 0,05 4- |
||
•— 0,95 |
(участок, экспериментально |
отмечаемый дилатометрическим |
||
сжатием |
или термической площадкой) |
|
||
|
Ат = |
' |
, |
(7) |
или, если учесть условия (2), |
|
|
|
|
|
Д т = |
- Й |
= . |
(8) |
Рv а'Ч'
Из выражения (8) можно определить величину а'3Ь', |
воспользовав |
|
|||||||
шись экспериментальными |
данными о длительности |
изотермическо |
|
||||||
го превращения а |
у |
железа |
при известных t. Так как при экспе |
|
|||||
риментальном определении величины t, особенно Ат, в измерениях |
|
||||||||
получается некоторая погрешность, то желательно определить ве |
|
||||||||
личину а'ъЬ' по различным |
осциллограммам и затем усреднить ре |
|
|||||||
зультаты. Такая обработка |
экспериментальных осциллограмм была |
|
|||||||
проведена |
[44], и для |
величины а'3Ь' получено |
среднее значение |
|
|||||
(2,3 -г- 2,6) |
10~5 |
~ |
т- . Подставляя |
его в |
выражение (5) и |
|
|||
|
зрао |
' сек |
|
|
|
|
|
|
|
принимая |
р = 0,05, |
находим |
следующую |
численную зависимость |
|
||||
между критической точкой Ас3 |
железа и скоростью |
нагрева: |
|
||||||
|
|
|
fo.os = (2,7 ± 0,2) ра»/.. |
|
(9) |
|
|||
Результаты расчета представлены на рис. 8 (заштрихованный |
|
||||||||
участок отражает погрешность расчета по формуле (9), составляю |
ц |
||||||||
щую величину порядка 8—10%). На рисунке нанесены также экспе- |
риментальные точки инструментального начала и конца а -> у превращения по данным работы [32]. По экспериментальным данным (заштрихованная часть на рис. 8), для начала превращения числен ное значение коэффициента в уравнении (9) составляет 2,35, что удов летворительно согласуется с расчетом. Из выражения (5) нетрудно
|
|
|
|
|
вычислить ожидаемую степень |
||||||
t,°c |
|
|
|
|
повышения |
температуры лю |
|||||
|
|
|
|
ц' 1 |
бой |
заданной |
стадии |
а -> у |
|||
1000 |
|
|
|
превращения |
железа. |
Напри |
|||||
|
|
|
|
мер, для момента |
образования |
||||||
980 |
|
|
|
1% |
аустенита ф = 0,01) |
||||||
|
|
|
2 |
|
|
4,oi= |
l,84oHV., |
|
|||
980 |
|
|
О |
|
|
|
|||||
|
|
для |
р = 0,95 |
(практический |
|||||||
|
|
ф |
|||||||||
|
|
|
|||||||||
%0 |
|
|
конец |
превращения) |
|
||||||
|
|
% |
|
|
|
|
4,95 = 3,751»,,'/.. |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
920 |
|
|
|
|
Таким образом, сугубо качест |
||||||
|
|
|
|
|
венная |
схема, |
объясняющая |
||||
000 |
2 4 68Ю3 |
6 \7„,щд/с№ |
зависимость |
|
температурных |
||||||
|
|
|
|
|
интервалов образования аусте |
||||||
Рис. 8. Расчетная зависимость температу |
нита от скорости |
нагрева в |
|||||||||
ры а |
-> у превращения: |
|
чистом |
железе (см. рис. 2), |
|||||||
Р равно соответственно |
1 (/), 5(2) и |
95(3)%; |
описывается кривыми /, 2 (на |
||||||||
з а ш т р и х о в а н н а я |
часть — экспериментальные |
||||||||||
данные [32]. |
|
|
|
чало) и 3 (конец превращения), |
|||||||
|
|
|
|
|
приведенными |
на рис. 8. |
|||||
Подытоживая, |
можно сказать, что имеющихся |
эксперименталь |
|||||||||
ных |
данных |
достаточно для того, чтобы |
определить |
аустенизацию |
железа как статистический процесс зарождения и нормального роста центров новой фазы. Это важно для понимания сущности аусте низации углеродистой стали.
КИНЕТИКА ОБРАЗОВАНИЯ АУСТЕНИТА В ЭВТЕКТ0ИДН0Й СТАЛИ
Изучение закономерностей аустенизации перлитных сталей удобнее всего начать с рассмотрения стали чисто эвтектоидного состава. Типичная эвтектоидная сталь, содержащая около 0,8% углерода, может быть получена в состоянии пластинчатого перлита, представ ляющего собой колонии параллельно чередующихся пластинок фер рита и цементита. Отсутствие избыточных фаз облегчает рассмотре ние процесса аустенизации при быстром нагреве.
Согласно правилу фаз процесс превращения перлита в аустенит протекает изотермически при условии непрерывной подачи тепловой энергии. Экспериментально это проявляется в возникновении гори зонтальной площадки на термической кривой непрерывно нагревае мой стали. Таким образом, непрерывная подача тепловой энергии
является обязательным условием нормального протекания реакции аустенизации перлита. Отсюда следует, что кинетика процесса за висит от условий нагрева, от способа и темпа подачи тепла в реаги рующий объем. Недооценка этого момента нередко приводила к спорам о степени достоверности кинетических параметров аустени зации, полученных М. Е. Блантером 114], Робертсом и Мейлем [15, 46], И. Л. Миркиным и М. Е. Блантером [47]. Не вдаваясь в по дробный анализ этой дискуссии, отметим лишь, что при нагреве ста ли внешним источником тепла (в печи, ванне) время, необходимое для формирования вполне равновесной аустенитной структуры, мо
жет не отражать физической приро |
|
|
||
ды фазового превращения, а пол |
|
|
||
ностью определяться кинетикой те- |
|
|
||
плофизических |
процессов |
в массе |
Аустенит |
Феррит |
нагреваемого |
образца. |
Поэтому |
вполне очевидным является вывод о |
|
|
ртах |
|
||||
том, что истинную физическую при |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|||||
роду перлито-аустенитного превра |
|
|
|
& |
||||
щения, так же как и его неискажен |
|
|
|
|||||
ную кинетику, можно изучить, толь |
|
Цементит |
|
цементит |
||||
ко |
используя прямой |
электрокон |
|
|
||||
тактный нагрев |
образцов. |
|
|
|
|
|||
|
Первым вопросом, который неиз |
|
|
X |
|
|||
менно возникал в таких |
исследова |
|
|
|
||||
ниях, было изменение |
критической |
|
|
а0 |
|
|||
точки Асг перлита при постепенно |
|
|
|
|||||
увеличивающихся скоростях нагре- Р и с |
9 |
Распределение |
углерода в |
|||||
ва. Опуская методические просчеты |
фазах в процессе образования аусте- |
|||||||
и упущения разных исследователей |
нита. |
|
|
|||||
на |
различных |
стадиях |
изучения |
|
|
|
|
|
проблемы, рассмотрим |
лишь конечные |
результаты. Прежде всего |
||||||
остановимся вкратце на теоретическом |
анализе кинетики аустени- |
|||||||
тообразования [23]. |
|
|
|
|
|
|
||
|
Кинетическое уравнение изотермического процесса |
кристаллиза |
ции при статистическом подходе получено А. Н. Колмогоровым [45]:
Р = i _ e x p { - ^ G 3 ^ T 4 ) , |
(10) |
где р — степень превращения за время тр, G — линейная скорость роста сферического зародыша, N — скорость появления зародышей
вединице объема за единицу времени (G и N постоянны во времени).
А.Г. Спектор [48] обобщил результат (10) на случай переменных
G и N, но таких, что отношение-^- = Р не зависит от температуры,
и получил кинетическое уравнение процесса аустенизации при на греве стали с постоянной скоростью (см. уравнение (2)).
Для расчета кинетики по уравнению (2) требуется знать вид за висимости G (t) и величину параметра Р, не зависящего от темпера-