Файл: Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 233
Скачиваний: 3
Тогда по аналогии с ф-лой (8 . 48) электромагнитное поле рас сматриваемого типа колебания в резонаторе запишется в виде
|
|
Ё = *7ЁН ; Н = / Н й , |
|
|
(11 . 36 ) |
|||||
где |
U и / — нормированные амплитуды |
поля |
(безразмерные |
коэф |
||||||
фициенты), |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ён |
и Н н — нормированные |
|
напряженности |
полей в резонаторе. |
||||||
|
Назовем нормированным |
электрическое |
или магнитное |
поле в |
||||||
резонаторе с запасом энергии |
Wa=l |
Д ж : |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
*dV=Wt=l |
|
Д:ж |
|
|
||
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
|
( 1 1 . 3 7 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dV = W"M=\ |
Д ж |
|
|
|||
|
Следовательно, при резонансе полный запас энергии в резона |
|||||||||
торе с нормированным полем |
WH= W" - f W„ = 2 Дж . |
|
||||||||
|
Из уравнений Максвелла можно получить |
(см. [15]) следующие |
||||||||
выражения для расчета нормированных |
амплитуд: |
|
||||||||
|
1 |
і |
И |
3„-E"dV- |
|
J |
J ст' Н" dV |
|
||
|
2WH |
ш 2 _ „ 2 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
'с J" ""ст•EHdV- |
|
|
, |
( П . 3 8 > |
||
|
2W" |
^ - а ; |
|
|
Лет' Н"dV |
|
||||
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
сос = сос [1+i/(2Q0 )] — комплексная |
собственная частота [ф-ла |
||||||||
(11.1)] для искомого типа |
|
колебания |
в резонаторе. |
|
||||||
|
Определим величины U и / |
на резонансной |
частоте <Й = СООУчи |
тывая выражение для комплексной собственной частоты сос, по лучаем
U0 = /„ = - |
Qo |
- J 1 ( J C T • Ё н |
— Іст • Нн ) dV. |
( 1 1 . 3 9 ) |
2W" а>о |
||||
Ha резонансной частоте нормированные амплитуды равны меж |
||||
ду собой, что определяет |
равенство запасов электрической и маг |
|||
нитной энергии в резонаторе. |
|
|
|
|
Объемные интегралы |
в ф-лах |
(11 . 38) |
и (11 . 39) аналогичны ин |
тегралу ( 9 . 5 9 ) , описывающему возбуждение волновода. Следова тельно, в данном случае справедливы все указанные выше реко мендации об оптимальном расположении элементов связи, кото рое позволяет получить нужную амплитуду поля в резонаторе при минимальных размерах этих элементов.
В многомодовом режиме размеры резонатора допускают суще ствование колебаний нескольких типов. Устройства связи должны
ш
при этом обеспечивать избирательную по структуре поля связь линии с резонатором, не допуская возникновения колебаний неже лательных типов. Источники располагают таким образом, чтобы для таких колебаний интеграл в ф-ле (11.39) был равен нулю;
тогда (7о = /о = 0. Наиболее просто применить этот способ для |
сня |
тия поляризационного вырождения, например, колебания Я |
ш в |
цилиндрическом резонаторе. Устройства связи фиксируют поле в определенном положении.
Если имеются вырожденные колебания разных типов, из кото рых используется лишь одно, необходимы дополнительные меры для подавления ненужных типов полей. С этой целью вводят до полнительную связь резонаторов с поглотителями, расположенны ми внутри или вне резонатора. Такая связь должна быть макси мальна для подавляемого колебания и минимальна для нужного. Например, в цилиндрическом резонаторе с колебанием типа Я 0 ц необходимо подавить колебание типа Ет. Для этого в цилиндри ческой части резонатора прорезают кольцевые щели либо остав ляют кольцевой зазор между стенками резонатора и настраиваю
щим поршнем (рис. 11.15). Щели |
эквивалентны кольцевым (ази |
|||
мутальным) |
магнитным сторонним |
токам /^ т ф в ф-ле (11.39). Сог |
||
ласно (11.20), Я ф = 0 у поля Нои и. следовательно, |
связь этого ко |
|||
лебания с щелью отсутствует. Напротив, по ф-лам |
(11.19) |
Я ф фО |
||
у поля Ец\, |
что приводит к сильному излучению |
энергии |
данной |
волны через кольцевую щель. Благодаря избирательной связи ко лебаний различных типов с линией и поглотителями одномодовый режим в резонаторе можно создать для колебания высшего (не основного) типа.
Имеется возможность использовать несколько вырожденных колебаний в одном резонаторе для создания резонансной системы, эквивалентной связанным контурам. С этой целью вводят внут реннюю связь между полями различных колебаний с помощью эле ментов связи, изолированных от внешних линий. Элемент связи располагают так, чтобы для двух связываемых между собой колебаний и0 = 1о¥=0. Одно из колебаний возбуждает ток в штыре или петле, который, в свою очередь, возбуждает второе колебание.
Рассмотрим теперь изменение нормированных амплитуд U и / в полосе частот вблизи резонанса. Если Qo велико и Дсо = со—соо^юо, можно пренебречь различием между со и <ос в круглых скобках ф-лы (11.38). В этом приближении І! и / изменяются в функции частоты одинаково. Отношение резонансных значений коэффи
циентов (11.39) к их |
величинам |
на |
произвольной |
частоте со = |
= соо+|Асо: |
|
|
|
|
^ ~ Л ~ 1 + |
І £ 0 2 _ ^ = |
1 + |
І £ 0 = Л(£„), |
(И.40) |
U |
I |
w o |
что подтверждает введенные ранее соотношения |
(11.5) |
и (11.7а) |
для нормированной функции ослабления Л ( | 0 ) |
и нормированной |
|
частоты goСледовательно, говорить об эквивалентности |
частотных |
характеристик контура и объемного резонатора можно только при одномодовом режиме резонатора с высокой добротностью и для
частот, мало отличающихся от резонансной: |
A/=|f—fo^fo. |
|
||||||||||
В определенных условиях резонатор эквивалентен контуру с |
||||||||||||
последовательным или параллельным |
резонансом. |
Так, |
случай |
|||||||||
электрического |
возбуждения |
резонатора |
|
сторонними электрически |
||||||||
ми токами / с т , постоянными по величине в диапазоне |
частот, соот |
|||||||||||
ветствует |
генератору |
тока |
(/вх = const) |
на |
входе контура |
с |
парал |
|||||
лельным |
резонансом |
(с резонансом |
токов). Входное сопротивление |
|||||||||
в полосе |
частот определяется тогда |
ф-лой |
(11.4а). |
|
|
|
||||||
Магнитное |
возбуждение |
резонатора |
|
осуществляется |
неизмен |
|||||||
ными по величине сторонними магнитными |
токами / м |
и |
приводит |
|||||||||
к эквивалентной схеме контура с последовательным |
|
резонансом |
||||||||||
(резонансом |
напряжений) |
и генератором |
напряжения |
(v7B X =const) |
||||||||
на его входе. В этом |
случае справедлива |
ф-ла |
(11.46) |
для входной |
проводимости.
11.9.Внешние характеристики резонаторов
ВНЕШНЯЯ И НАГРУЖЕННАЯ ДОБРОТНОСТИ
Рассмотрим резонатор, связанный через элемент связи с внешней волноводной или коаксиальной линией, заканчивающейся согласо ванной нагрузкой г в н = 1 (рис. 11.20а). Кроме потерь в резонаторе, в этом случае появляются потери Р в н во внешней нагрузке. По со отношению вида (11.2) определим внешнюю добротность:
|
|
|
|
Q»B = |
ffleWBB. |
(П.41) |
|
Здесь предполагается, что источник мощности объединен с ре |
|||||||
зонатором |
(генератор |
свч), если |
же в схеме имеется внешний ис |
||||
точник, то считается, |
что при определении Р в н и QB H ОН выключа- |
||||||
чается |
и колебания |
сущест |
|
|
|
||
вуют за счет энергии, нако- |
|
ч |
|
||||
пленной в резонаторе. Вели- |
|
' |
|
||||
чину Q B H можно считать ча |
|
^ |
|
||||
стичной добротностью, |
кото- |
|
|
||||
рая |
определяется |
мощно- 6) |
|
|
|||
стью, |
излучаемой из |
резона |
Согласоданный |
|
|||
тора через |
отверстие |
связи |
|
||||
генератор |
|
||||||
Заменив |
резонатор |
экви |
|
||||
|
|
|
|||||
валентной |
схемой |
|
(рис |
|
|
|
|
11.206), находим, что |
отно |
Рис. 11.20 |
|
||||
шение |
собственной |
доброт |
|
|
|
||
ности |
Qo к внешней |
Q B H равно |
нормированному |
входному сопро- |
тивлению резонатора при резонансе, отнесенному к сечению / :
281
Полная мощность потерь нагруженного резонатора Рн = Ро+Рви
определяет |
его нагруженную |
|
добротность |
QH : |
|
|||||
— |
|
- |
- |
Р ° + Р в н = J - + - L ; 5 o . = |
l - ( . - Q - e = l |
+ 7 0 . (1 1.43) |
||||
Q |
„ |
Й 0 |
№ |
Ш 0 № |
Q |
O Q |
вн |
Q H |
вн |
I |
|
|
|
|
Q |
КОЭФФИЦИЕНТ ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ РЕЗОНАТОРА, ОБЪЕДИНЕННОГО С ИСТОЧНИКОМ КОЛЕБАНИЙ
В электронных и квантовых генераторах свч создается внутрен ний механизм пополнения энергии в резонаторе. Поэтому можно считать W = const. Коэффициент полезного, действия такого резо натора равен отношению мощности Рвн, поглощаемой нагрузкой, к полной мощности потерь Рн:
т 1 и |
= ^ |
= ^ |
= _ І о _ = |
1 + Q B H / Q O |
(Ц.44) |
|
Рн |
Q B H 1 + ^ |
|
||
Если наряду с |
W = const |
задана мощность в нагрузке |
РВ н, то |
||
QBH= COnst. Тогда |
еДИНСТВеННЫЙ СПОСОб увеличения Т|и — повысить |
||||
собственную добротность резонатора Q0 за счет уменьшения по |
|||||
терь Р0. Поэтому |
стремятся |
использовать |
резонатор с высоким QQ, |
||
несмотря на то, что нагруженная добротность QH часто получается |
|||||
небольшой. Например, |
при Qo = 2000 и QB H = 200 получаем |
Q H = 182 |
|||
и Ли = 91% . |
|
|
|
|
|
КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕДАЧИ МОЩНОСТИ В РЕЗОНАТОР ОТ ВНЕШНЕГО ИСТОЧНИКА
В схеме, изображенной на рис. 11.206, вместо сопротивления
у в н включен генератор постоянной мощности РИ, согласованный с трактом. Рассмотрим энергетические соотношения на произволь
ной частоте вблизи / 0 |
при параллельном |
резонансе1 ). Коэффициент |
||||||||
передачи мощности |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
= |
Р1==\и+\*-\и-\* |
|
= |
1 _ | |
Г |
р |
|
|
|
Л П Є Р |
Ян |
|(/+|» |
|
|
1 |
|
|
|
|
где |
Г — комплексный |
коэффициент |
отражения |
от |
входа |
резонато |
||||
ра; |
соотношение |
(8.53) |
связывает |
его |
с |
z на |
входе резонатора. |
|||
В свою очередь, |
согласно ф-лам (11.4а), |
(11.5), z—r0/(l |
+ i|o), где |
|||||||
lo=Q(2Af/fo)—нормированная |
частота |
ненагруженного |
резонато |
|||||||
ра. |
Следовательно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
f ) При последовательном резонансе получаются аналогичные соотношения, выраженные через y = g + ib.
282
р = г ~ ' _ Лі/О + ' go) — 1= r0 — 1 — і g0
|
|
z + 1 |
V ( l + iio) + l |
Го + |
1 + і lo |
|
|
|||
и коэффициент |
передачи на частоте f: |
|
|
|
|
|
||||
Чпер (/) = |
1 |
|
|
|
4rn |
|
|
|
(11.45) |
|
|
|
ft+if |
+ |
g2, |
1 + |
6; |
||||
|
|
(Го + |
0 4 |
g02 |
|
|||||
где коэффициент |
передачи |
на |
резонансной |
частоте ц0 |
и |
нормиро |
||||
ванная частота нагруженного |
резонатора |
|н: |
|
|
|
|
||||
По = |
|
4г0 |
|
go |
Qo |
2Д/ |
2Д/ |
(11.46) |
||
|
|
1 + г 0 |
1 + ^ |
/« |
|
|
|
|||
|
О + ' о ) 1 |
|
|
|
|
|||||
Частотная |
характеристика |
передачи |
мощности |
в |
|
резонатор |
||||
определяется |
его нагруженной |
добротностью |
QH. |
|
|
|
||||
Рассмотрим условия согласования резонатора с линией в этой |
||||||||||
схеме. При оптимальной |
связи r 0 |
= 1, Г = 0, т)о=1. Линия |
согласо |
вана с резонатором и на резонансной частоте отражений в ней нет. Это можно интерпретировать как полную компенсацию волны, от раженной от входа резонатора, волной, вышедшей из резонатора через отверстие связи. На частотах, отличающихся от f0, у опти мально связанного резонатора | z | < l и на входе создается мини мум напряжения; часть мощности отражается обратно к генера тору.
Резонатор недосвязан, если отверстие связи слишком мало, тогда г 0 < 1 и в сечении 1 устанавливается минимум напряжения стоячей волны. В пределе отверстие связи полностью закрыто про водящей стенкой и г 0 = 0 . Резонатор пересвязан, если величина свя зи больше оптимальной, тогда Го>1 и в сечении / возникает мак симум напряжения. В любом случае неоптимальной связи тЮ = 4 Г а / ( 1 + 7 0 ) 2 < 1 .
ПРОХОДНОЙ РЕЗОНАТОР
Схема резонатора с двумя элементами связи (рис. 11.21а) приме няется во многих частотных фильтрах, входных устройствах при емников свч и резонансных волномерах. Аналогично включаются
Ф |
. |
|
^—^ |
? |
Согласованный |
I |
/ Проходной* j , |
||
генератор |
|
|
резонаторt |
\02 |
Линия! |
' ^ |
w |
|
|
|
|
Неотражающая
нагрузка
Идеальный трансформатор |
Рис. 11.21 |