Файл: Семенов Н.А. Техническая электродинамика учеб. пособие для электротехн. ин-тов связи.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 229
Скачиваний: 3
резонансные антенные газовые разрядники, которые служат для перекрытия тракта антенна—приемник на время передачи мощно
го радиолокационного |
импульса. |
Полагаем, что тракт |
идеально |
|||||||||
согласован, |
т. е. имеет |
неотражающую |
нагрузку |
и |
согласованный |
|||||||
генератор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прежде всего, определим нормированные сопротивления резо |
||||||||||||
натора при резонансе со стороны |
линии / |
(вход) |
и линии |
2 |
(вы |
|||||||
ход) . Считаем |
в каждом случае, что к резонатору |
подключена |
толь |
|||||||||
ко одна из |
линий, |
как |
показано |
на |
рис. 11.20а. |
По аналогии с |
||||||
ф-лой |
(11.42) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
- |
— |
- Z |
Г0, |
|
|
|
= |
Г овых, |
(П . 4/) |
|
где Q B X |
И ( Э В Ы Х — внешние добротности |
по входу и выходу. |
Если гофговых, в эквивалентную схему (рис. 11.216) включа ется идеальный трансформатор с коэффициентом трансформации
п= Vгйвых/'^о, который уравнивает эти сопротивления, соответст вующие потерям в одном и том же резонаторе. Приведем сопро тивление нагрузки на выходе к сечению 2' и выразим отношение добротностей через приведенную нормированную величину на грузки:
|
|
7В Ы Х |
= ^ |
= — ; |
= |
|
- + - = = / z V 0 . |
|
|
(11.48) |
|||||
|
|
|
|
" 2 |
« Г |
|
QBUX |
|
'ВЫХ |
|
|
|
|
|
|
Н а г р у ж е н н а я |
д о б р о т н о с т ь |
п р о х о д н о г о |
р е з о |
||||||||||||
н а т о р а |
учитывает |
мощность, поглощаемую |
согласованными на |
||||||||||||
грузками на входе Р В х и выходе РВ ых тракта |
|
при выключенном ге |
|||||||||||||
нераторе |
(за счет энергии, запасенной в резонаторе): |
|
|
|
|||||||||||
_ |
Рр ~Ь Рвх ~Ь Рвых |
_ |
Ро |
і |
Рвх і |
^вых |
_J |
і _J |
і |
1 |
|
||||
Q H |
|
Ш 0 Г |
|
|
a0W |
|
©ew' |
|
ш0 1Р |
|
Q0 |
QBX ЯВЫХ |
|
||
Q 0 |
ї ї |
Qo і |
Qo |
|
1 J _ 7 _ L « 2 7 |
|
|
|
|
|
|
|
|||
— - 1 + — + |
|
|
1 + r0 + n r0 |
|
|
|
|
|
(11.49) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
К о э ф ф и ц и е н т |
п е р е д а ч и |
проходного резонатора |
опре |
||||||||||||
делим |
как произведение |
коэффициентов |
передачи |
через |
сечения |
/ |
|||||||||
и 2: п = |
ч і и 2 - |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Соотношение для |
коэффициента |
передачи |
TJI через |
сечение |
1 |
||||||||||
получим по аналогии |
с выводом ф-лы |
(11.45). В |
данном |
случае |
|||||||||||
эквивалентное сопротивление справа от речения |
1 представляет |
||||||||||||||
параллельное соединение z=r0/(\-И!о) |
|
и гвых=1/п2; |
это сопротив |
||||||||||||
ление |
Za=r0/( 1 +п2г0 |
- И Ы - _ Коэффициент |
отражения |
от |
входа |
||||||||||
Гі = (гэ —1)/(2эЧ1) = (г~о—п2г0— 1— i|o)/(ro+n 2 r 0 + l + i l o ) . |
Следова |
||||||||||||||
тельно, коэффициент передачи |
через сечение |
/ |
|
|
|
|
|
где коэффициент передачи на резонансной частоте и нормированная частота нагруженного резонатора определяются как
• > . - „ < |
? i ! + * ^ ; t . - |
J' |
- |
= Q . ^ . |
(П.51) |
( l + r 0 + / » V 0 ) a |
1 + Л о + |
я 2 / . 0 |
to |
|
|
, Нагруженная |
добротность QH |
определяется |
по ф-лам |
(11.49) и |
учитывает потери резонатора через оба элемента связи. Как и ра нее, частотная характеристика передачи мощности в резонатор оп ределяется его нагруженной добротностью.
Коэффициент передачи щ через сечение 2 определяется по ана логии с (11.44) и не зависит от частоты; с учетом ф-лы (11.48) имеем
|
|
|
|
ЛІ = |
|
|
= |
|
|
• |
|
|
|
(-11.52) |
|
|
|
|
|
|
г й |
-Г *вых |
1 + |
П2 Л0 |
|
|
A(f) |
|
|||
|
О с л а б л е н и е |
п р о х о д н о г о |
р е з о н а т о р а |
|
опреде |
||||||||||
ляют как |
отношение |
амплитуд |
волн, |
проходящих |
|
в |
наррузку: |
||||||||
Ot |
— при замене резонатора |
отрезком идеального |
волновода и |
||||||||||||
LIZ — с включенным резонатором; предполагается, |
что тракт иде |
||||||||||||||
ально согласован, |
т. е. заканчивается |
неотражающей нагрузкой. |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
A(f) |
= Ut{f)/U7(f). |
|
|
|
|
|
(11.53) |
|||
|
Ослабление по мощности равно обратной величине коэффициен |
||||||||||||||
та |
передачи: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
\А (/) Р = |
- р - |
= — |
J |
— |
= |
| А01» (1 + Ц). |
|
(11.54) |
|||||
|
|
|
|
|
*ВЫх |
41 (И 42 |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ослабление на резонансной |
частоте |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
| Д , | |
= |
- |
= |
І + Г р |
+ яУр |
= |
/ Q B X Q B H X |
^ |
(11.55) |
||||
|
|
|
|
/Г ) 1 0 Ч2 |
|
2nr0 |
|
|
2 |
Q H |
|
|
|
||
|
Величина |
|Ло| тем меньше, |
чем выше |
QH |
при |
фиксированных |
|||||||||
значениях |
QBX |
И |
QBMX- Э Т О достигается |
только за |
счет |
больших |
|||||||||
значений |
собственной добротности |
резонатора |
Qo. |
|
|
|
Ослабление проходного резонатора отличается от введенной в
11.1 нормированной функции ослабления, определяемой по вход
ному сопротивлению (проводимости), лишь появлением |
множителя |
||||
| Л 0 | , |
соответствующего ослаблению на резонансной |
частоте. |
|||
В широкополосных фильтрах требуются низкие значения на |
|||||
груженных |
добротностей. Пусть, |
например, QH =20, |
a |
Qo=600 и |
|
п = 1 , |
тогда |
70 = 0,5(QO/QH—1) = 12, |
QBX=QBI,IX=41,6 |
И |
ослабление |
на резонансной частоте ( Л 0 | = 1,04. При Qo-»-oo | Л 0 | = 1. Резонансная характеристика измерителя частоты должна быть
очень острой, для чего необходимо сохранить высокие значения QH. Тогда 7 0 и га% должны быть намного меньшими единицы_и ослаб ление будет большим. Например, если Q0 = 10 ООО, п—1; г 0 =0,1, то
285
QH =8300 И | Л 0 | = 6 . На выход проходит всего 1/36 часть мощности генератора.
Здесь, как и в любой схеме, наилучшие |
энергетические |
соотно |
шения получаются при высокой собственной |
добротности |
резона |
тора. |
|
|
ВОЗБУЖДЕНИЕ НАГРУЖЕННОГО РЕЗОНАТОРА
Расчет возбуждения резонаторов в 11,8 не учитывает потерь во внешних цепях. Если рассчитывается элемент связи для нагружен
|
|
ного резонатора, необходимо во всех |
|||||||
|
Выход |
формулах заменить |
собственную |
доброт |
|||||
|
ность Q0 на нагруженную QH и соответ |
||||||||
|
|
||||||||
|
|
ственно |о на £н , в том числе, и в соот |
|||||||
|
|
ношении |
для |
комплексной |
собственной |
||||
|
|
частоты (ос. При такой замене частотные |
|||||||
|
|
характеристики |
по |
ф-лам |
(11.38) — |
||||
|
|
(11.40) |
приводятся |
в |
соответствие |
с |
|||
|
|
ф-лами |
(11.45) —(11.55). |
|
|
|
|
||
|
|
|
РЕЗОНАТОР УВЧ |
|
|
|
|||
|
|
П р о х о д н о й |
к о а к с и а л ь н ы й |
||||||
|
|
р е з о н а т о р |
(рис. |
11.22) является |
ти |
||||
|
|
пичным |
резонансным |
элементом |
для мет- |
||||
Рис. 11.22 |
|
ровых волн. Рассмотрим |
его |
в |
качестве |
||||
|
|
примера. Определим |
напряжение |
на вхо |
де ненагруженного резонатора, в котором стоячая волна обра
зуется суперпозицией двух бегущих. Согласно |
(11.10) |
|
|
|
||||||||||
|
|
I UBX (г0) | - |
21 С/б е г | sin р z0 |
= |
2 l / P 6 e r 2 c p |
sin р z0, |
|
|
||||||
где Z c p — характеристическое |
сопротивление |
резонатора. |
|
W = |
||||||||||
Найдем |
мощность |
потерь |
через |
накопленную |
энергию |
|||||||||
= Яб е г2//ыэ |
и добротность резонатора |
Q0 [см ф-лы |
(11.29) и |
(11.12)]: |
||||||||||
|
Ро = со„ W/Q0 |
= |
2л /<*> Рбег21/ |
(Q0veiJ |
= 2я |
qP6jQ0, |
|
|
||||||
где q — число полуволн |
по длине |
резонатора. |
|
|
|
|
|
|||||||
Входное сопротивление ненагруженного |
резонатора |
|
|
|||||||||||
|
|
Я 0 |
= |
! % ! ! = |
J-Z^QoSirfpzo |
|
|
|
(11.56) |
|||||
|
|
|
|
|
л q |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависит от места включения линии |
(z0) |
и может |
регулироваться в |
|||||||||||
весьма широких пределах. Его нормированное значение |
ro=R0IZc, |
|||||||||||||
где Zc |
— характеристическое |
сопротивление |
линии. |
В схеме рис. |
||||||||||
11.22 |
входная и выходная линии одинаковы; |
коэффициент |
транс- |
формации п = 1. Нагруженная добротность и |
ослабление |
опреде |
ляются местом включения линии в резонатор, |
так как они |
зависят |
от г0 {ф-лы (11.49) ті (11.55)]. |
|
|
ЗАДАЧИ
11.1. Определить три низшие резонансные частоты коаксиальной резонанс ной системы триодного генератора (рис. 11.10), заполненной воздухом при С = 5 пФ, 2а=10 мм, 26 = 25 мм, / = 200 мм.
Найти |
отношения f^V/o'' и /^'//о'' - |
Почему высшие резонансные ча |
||
стоты не являются гармониками |
первой, |
как это было в четвертьволновом ре |
||
зонаторе? |
|
|
|
|
Ответ: 1{01) |
= 0,27 ГГц; / ^ 2 ) = 0,89 |
ГГц; / 0 |
3 ) = |
1,58 ГГц. |
11.2. Найти размеры полого прямоугольного резонатора с резонансной ча стотой /о = 6 ГГц для структуры поля £ 1 1 0 . Все колебания других типов должны
иметь собственные |
частоты не |
менее |
9 ГГц (допускается вырождение |
этих |
колебаний). Определить частоты пяти'простейших колебаний (включая Eli0) |
и |
|||
начертить структуру их полей. |
|
|
|
|
Ответ: а = Л = 3,54 |
см; /=1,89 |
см; fQ 0 1 |
= / ° и = 9 ГГц; / 0 П =9,9 5 ГГц. |
|
11.3. Определить, при каком отношении l/а резонансные частоты колебаний типов Нш и £ОІО в цилиндрическом резонаторе равны. Каково отношение резо нансных частот этих колебаний при значениях l/а, вдвое меньших н вдвое боль ших найденного.
Ответ: Частоты |
равны |
при |
//а = 2,02; f"/fg |
=1,51 |
при / = а; |
/^//jf |
=0,83 при |
|||||||
/ = |
4 а. |
|
|
|
|
|
собственную добротность |
(по |
точ |
|||||
ной |
11.4. Вычислить резонансную частоту и |
|||||||||||||
и приближенной |
формулам) |
прямоугольного |
медного |
резонатора |
при |
|||||||||
Й=/=20 |
мм, 6=|10 мм для |
колебания типа |
#юі. Шероховатость |
стенок |
учи |
|||||||||
тывается |
множителем к ш = |
1,2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ответ: /о =10,6 ГГц; Qo = 6300; по ф-ле (11.27) Q0 = 6500. |
|
при а = 1 5 мм, |
||||||||||||
|
11.5. Вычислить f0 |
и Qo цилиндрического |
медного резонатора |
|||||||||||
/ = 20 мм, к ш = 1,2 для колебаний типа £ 0 1 0 . Я ш и Я 0 ц . |
|
|
|
|
|
|||||||||
Ответ: fo = 7,65; |
8,90; |
14,3 ГГц; Q 0 |
= 12100; 10300; 20200. |
тороидального |
резона |
|||||||||
|
11.6. Вычислить fo и ориентировочное значение |
Q0 |
||||||||||||
тора (рис. 11.4) |
при а = 8 мм, А— 20 мм, d = 2 мм, /г = |
10 мм, /сш = |
1,2. |
|
||||||||||
|
Указание. |
При расчете добротности |
по ф-ле |
(11.27) следует |
учесть, что |
центральная часть резонатора радиуса а изготовлена из сетки. Ее поверхност
ное сопротивление нужно принять в 5 раз большим, чем у сплошного |
материа |
||||||||||||||||||
ла, что эквивалентно |
такому же увеличению площади |
этой части |
резонатора. |
||||||||||||||||
Ответ: /о «3,2 |
ГГц; Q0да2700. |
|
|
|
значение |
Qo |
магнетронного |
резона |
|||||||||||
11.7. Вычислить f0 |
и ориентировочное |
||||||||||||||||||
тора |
(рис. 11.6) при d = 2 мм, / = 5 мм, D=10 |
мм, Л = 20 мм, к ш = |
1,2. |
|
|||||||||||||||
Ответ: /о « 4 ГГц; Q0 «3100. |
выполнен |
из |
прямоугольного |
алюминиевого |
|||||||||||||||
11.8. Кольцевой |
резонатор |
||||||||||||||||||
волновода с. внутренними размерами 72X34 мм. Длина кольца |
по средней линии |
||||||||||||||||||
iC p = 200 мм. Определить частоту |
и добротность |
трех низших |
колебаний |
резо |
|||||||||||||||
натора |
(q=\, |
2, |
3), |
|
соответствующих |
волне |
типа |
|
Ню в |
волноводе |
при |
||||||||
/Сш = = 1, 2. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Ответ: f0 = 2,56; |
3,65; 4,96 ГГц; Qo= 10400; 31000; 66700. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
11.9. Открытый резонатор газового лазера представляет собой систему из |
|||||||||||||||||||
двух |
конфокальных |
сферических |
зеркал |
радиусом |
а=2 |
мм; длина |
резонатора |
||||||||||||
/ = 50 |
см. Коэффициент |
отражения |
(по мощности) |
первого зеркала |
|Гі|2 =0,99; |
||||||||||||||
второго |
— j 7^212=0,96. Активная |
|
среда |
возбуждает колебания в |
полосе |
частот |
|||||||||||||
/=500 |
(1±10-6 )ТГц. Коэффициент |
затухания волны |
в среде |
a°=il |
дБ/м. Резо |
натор работает в одномодовом режиме. Определить номера возбуждаемых ко лебаний и их собственные частоты, добротность и полосу пропускания резона тора. Начертить на одном графике резонансные кривые всех возбуждаемых колебаний. -