Файл: Рогов И.А. Физические методы обработки пищевых продуктов.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 295
Скачиваний: 3
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а 5 7 |
|
Т о 11днна стен |
Ширина |
|
|
Коэффициент Ф при |
высоте окна, |
мм |
|
|
|
|
|
|
|
||
ки камеры, |
окна, мм |
|
|
|
|
|
|
мм |
|
150 |
250 |
450 |
600 |
750 |
|
|
|
||||||
115 |
150 |
0 , 5 6 |
0 , 6 3 |
0 , 6 6 |
0 , 6 8 |
0 , 6 9 |
|
|
3 00 |
0 , 6 3 |
0 , 7 |
0 , 7 3 |
0 , 7 6 |
0 , 7 8 |
|
|
6 0 0 |
0 , 6 8 |
0 , 7 6 |
0 , 8 |
0 , 8 2 |
0 , 8 4 |
|
|
9 0 0 |
0 , 7 1 |
0 , 7 9 |
0 , 8 3 |
0 , 8 5 |
0 , 8 7 |
|
|
1200 |
0 |
, 7 2 |
0 , 8 1 |
0 , 8 5 |
0 , 8 7 |
0 , 8 9 |
|
1500 |
0 , 7 3 |
0 , 8 2 |
0 , 8 6 |
0 , 8 9 |
0 , 9 1 |
|
2 3 0 |
150 |
0 |
, 4 3 |
0 , 4 9 |
0 , 5 2 |
0 , 5 5 |
0 , 5 6 |
|
3 0 0 |
0 , 4 9 |
0 , 5 6 |
0 , 6 |
0 , 6 3 |
0 , 6 4 |
|
|
6 0 0 |
0 , 5 5 |
0 , 6 3 |
0 , 6 7 |
0 , 7 |
0 , 7 2 |
|
|
9 0 0 |
0 , 5 7 |
0 , 6 6 |
0 , 7 |
0 , 7 3 |
0 , 7 5 |
|
|
1200 |
0 , 5 9 |
0 , 6 8 |
0 , 7 2 |
0 , 7 6 |
0 , 7 8 |
|
|
1500 |
0 , 6 1 |
0 , 6 9 |
0 , 7 4 |
0 , 7 7 |
0 , 7 9 |
|
3 4 5 |
150 |
0 , 3 6 |
0 , 4 2 |
0 , 4 5 |
0 , 4 7 |
0 , 4 9 |
|
|
3 00 |
0 , 4 2 |
0 , 4 8 |
0 , 5 2 |
0 , 5 5 |
0 , 5 7 |
|
|
6 0 0 |
0 , 4 7 |
0 , 5 5 |
0 , 5 9 |
0 , 6 2 |
0 , 6 4 |
|
|
9 0 0 |
0 , 5 |
0 , 5 8 |
0 , 6 3 |
0 , 6 6 |
0 , 6 9 |
|
|
1200 |
0 , 5 2 |
0 , 6 |
0 , 6 5 |
0 , 6 8 |
0 , 7 1 |
|
|
1500 |
0 , 5 3 |
0 , 6 1 |
0 , 6 6 |
0 , 7 |
0 , 7 2 |
|
4 6 0 |
150 |
0 , 3 1 |
0 , 3 6 |
0 , 3 9 |
0 , 4 2 |
0 , 4 3 |
|
|
3 0 0 |
0 , 3 6 |
0 , 4 3 |
0 , 4 6 |
0 , 4 9 |
0 , 5 1 |
|
|
6 0 0 |
0 , 4 2 |
0 , 4 9 |
0 , 5 3 |
0 , 5 6 |
0 , 5 8 |
|
|
9 0 0 |
0 , 4 5 |
0 , 5 2 |
0 , 5 7 |
0 , 6 |
0 , 6 2 |
|
|
1200 |
0 , 4 7 |
0 , 5 5 |
0 , 5 9 |
0 , 6 3 |
0 , 6 5 |
|
|
1500 |
0 , 4 8 |
0 , 5 6 |
0 , 6 1 |
0 , 6 4 |
0 , 6 7 |
|
В заключение расчета находят количество излучателей |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
п = к |
Qycr |
|
|
|
(II—29) |
|
|
|
|
|
|
|
~ о Г ’ |
|
|
|
|
|
где |
Qr— номинальная тепловая нагрузка |
одной горелки, |
Вт; |
= |
|||||||
|
к — коэффициент |
пересчета; |
ft = |
1,2 |
при / = |
50 |
100° С; к |
||||
|
= |
1,35 |
при |
t = |
100 4- 150° С; |
к = |
1,5 при |
t = |
150 4- 200° |
С; |
|
|
к = |
1,6 |
при Т = |
200 4- 250° С; |
ft = |
1,7 при |
t = |
250 4- 300° С. |
|||
|
Примерный расчет керамической газовой горелки можно произвести, |
||||||||||
пользуясь методикой |
А. М. Левина [25]. Вся излучающая поверхность |
||||||||||
■горелки S состоит из п керамических элементов |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Qr |
|
|
|
(II—30) |
|
|
|
|
|
|
п = - ^ ~ . |
|
|
||||
где |
Qr— необходимая |
тепловая производительность |
горелки, Дж/ч; |
|
|||||||
|
qo—удельная |
тепловая нагрузка излучающей насадки, Дж/(см3-ч): |
|||||||||
|
а — площадь |
излучающей поверхности |
одного |
элемента, см3. |
|
210
Расход газа V (Н-м3/ч) определяют следующим образом:
V = |
( I I — 31> |
где QjJ — низшая теплотворная способность газа.
Площадь сечения форсунки / (мм2) можно определить по уравнению
______ у„У • IQ3
( I I — 3 2 )
3 6 0 0 р с V 2 g v r {ру — р„)
где (pi— ро) — разность давления газа перед соплом и в окружающей среде;
уг — объемный вес газа при давлении рх; v0— то же, при нормальных условиях; р,с— коэффициент расхода сопла ([ic> 0.9).
ОТРАЖАТЕЛИ
При использовании инфракрасных излучателей, осо бенно ламповых, большое внимание следует уделять использованию от ражательных устройств, с помощью которых удается значительно повы сить эффективность работы излучателей.
Рис. 62. Отражатели:
а — сферические (2<рмаКс<180°); б — параболические (2фмакс= = 180°); в — гиперболические (2фмакс>180°).
Источник излучения устанавливают в главном фокусе отражателя, представляющем собой точку, в которой сходятся все лучи при освеще нии отражателя параллельным потоком излучения.
Английская фирма «GEC» рекомендует установку на рефлекторах жа люзийных створок. Этими створками молено легко регулировать плотность теплового потока, а следовательно, и интенсивность на различных участках поверхности.
Отражатели бывают различных видов (рис. 62): сферические, пара болические, гиперболические, эллиптические и пр. Наиболее распростра нены сферические и параболические отражатели [3, 24]. Влияние формы сечения отражателя на плотность теплового потока молено установить из данных, приведенных ниже.
211
|
Плотность |
Отражатель |
теплового |
потока, |
|
|
Bt/( m2-10<) |
Без отражателя |
12,5 |
Параболический |
41,86 |
Сферический |
29,3 |
Гиперболический |
33,6 |
Плоский |
16,7 |
Все отражатели разделяют на неглубокие— когда |
2 <рмакс < 180° |
|||
и глубокие — при 2шмакс> |
180°; причем <р |
представляет |
собой плоский |
|
угол охвата. |
|
|
|
|
Для пространственной характеристики отражателя пользуются по |
||||
нятием телесный угол ш, |
который связан с плоским углом охвата урав |
|||
нением |
|
|
|
|
|
'Рмакс |
|
|
|
o>= |
J |
d<£ = 2тс (1 |
COS <рМакс)* |
(II—33) |
|
0 |
|
|
|
В реальном отражателе нельзя получить параллельный поток излу чения как вследствие аберрации, так и в результате того, что в реальном источнике, имеющем конечные размеры, каждый элементарный участок излучения создает поток, параллельный оптической оси, а это приводит к образованию расходящего лучистого потока.
Угол расхождения пучка лучен а зависит от линейных размеров ис точника. Для цилиндрического источника радиусом г при сферическом
отражателе с фокусным расстоянием / угол |
расхождения |
определяют |
по уравнению |
|
|
5^0!^ = — cos2 |
• |
(II—34) |
Наибольшее расхождение наблюдается при <р = 0.
Часто угол расхождения выражают через угол рассеивания пучка р:
р = 2а. (II—35)
Для получения наибольшего отражательного эффекта следует мак симально точно изготовлять корпус рефлектора, а кроме того, распола гать источник излучения строго в фокусе отражателя. Кварцевые лампы и открытые спирали полностью не отвечают этим требованиям при работе
•с рефлекторами. Эти источники обладают значительными геометрически ми размерами, что затрудняет образование параллельного пучка, кроме того, размещать источник излучения (спирали) в фокусе отражателя
•очень трудно. При работе нить излучателя нагревается и провисает, что приводит к неравномерному распределению лучистого потока по высоте рефлектора.
На рис. 63 показано семейство кривых, полученных с помощью ра диометра, характеризующих изменение относительной энергии излуче
ния — по высоте рефлектора I при различных расстояниях объекта
Рмакс
нагрева от источника излучения [3]. В качестве источника излучения использована кварцевая лампа. Из графиков следует, что интенсив ность лучистого потока наиболее резко изменяется вблизи источника и то мере удаления от него эпюры распределения энергии становятся
212
■все более равномерными. На эпюрах хорошо заметен сдвиг максиму ма излучения вниз от оптической оси отражателя, что вызывается ■тепловым провисанием металлической спирали.
Отражатели могут быть металлические и стеклянные. Материал ме таллических отражателей должен обладать высоким коэффициентом от-
гРис. 63. График распределения относительной энергии излучения по высо те отражателя:
■а (высота |
120 мм): |
/ — 280 мм; |
2 — И0 мм; |
6 (высота |
60 мм): |
/ —280 мм; |
2 — НО мм; 3 — 100 мм. |
ражения, поэтому очень часто прибегают к различным покрытиям, обес печивающим максимальное отражение. Покрытие должно быть однород ным и обладать высокой химической стойкостью. В качестве покрытия используют хром, алюминий, серебро, золото. Особенно удобно употреб лять алюминий, так как коэффициент отражения для него остается прак тически постоянным в широком диапазоне длин волн. В последнее время ■большое распространение получил анодированный алюминий. Очень вы сокими отражательными качествами обладают позолоченные рефлекторы.
Материал поверхности |
Коэффициент |
|
отражения |
||
Золото |
|
0,98 |
Алюминий анодированный |
0,98 |
|
Серебро |
|
0,97 |
Алюминий полированный |
0,86 |
|
Хромированная |
поверх |
0,72 |
ность |
поверх |
|
Никелированная |
0,72 |
|
ность |
|
|
Жесть белая |
|
0,65 |
Сталь полированная |
0,54 |
коэффициенты отражения характеризуют лишь чистую поверхность. Царапины, повреждения и загрязнения рефлектора резко снижают отра жательную способность. Для предотвращения механических поврежде ний рефлектор можно защитить сеткой с крупной ячеей. Капельки жира и бульона, попавшие на рефлектор, со временем могут уменьшить коэф фициент отражения в 2 раза.
213
Стеклянные рефлекторы изготовляют двух типов — с внутренним! и внешним отражающим слоями. У рефлекторов с внутренним отражаю щим слоем наблюдаются потери энергии в стекле, кроме того, стекло непропускает волны с длиной более 2,5 мкм, что делает их практически, непригодными в этой области. Рефлекторы с внешним отражающим слоем' можно использовать в любом диапазоне длин волн. Эти рефлекто ры обла дают высокой степенью сохранения приданной им формы, но они очень, хрупкие.
ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИНФРАКРАСНЫХ ИЗЛУЧАТЕЛЕЙ
Создание равномерного теплового потока на по верхности продукта гарантирует стабильность технологического' процесса. С этих позиций энергетические характеристики ИКизлучателей имеют первостепенное значение. Одной из основных характеристик источника ИК-излучения является энергетическая освещенность, или плотность лучистого потока, падающего на поверхность изделия. В ИК-областн спектра все основные фор мулы фотометрии остаются в силе, если в них заменить фотомет рические единицы на энергетические.
Освещенность объекта точечным источником вычисляют па формуле
|
|
|
Е — ~ ~ COS а, |
(11—36) |
|
|
|
Z2 |
|
где / — сила |
света |
источника; |
поверхности; |
|
z — расстояние |
от |
источника до освещаемой |
||
а — угол |
падения |
лучей на объект. |
|
На практике часто приходится пользоваться такими источ никами, размеры которых не малы по сравнению с расстоянием' z. Такие источники не являются точечными и для их расчета использовать соотношение (II—36) нельзя. Вследствие неправиль ной формы излучателя зависимость E(z) может иметь весьма сложный вид. Однако можно рассчитать эту зависимость для некоторых простейших случаев (например, для круглых излу чателей). Такие зависимости будут больше приближаться к дей ствительным, чем зависимость в виде формулы (II—36) [I].
Пусть круглый плоский излучатель помещен на некотором расстоянии от плоского освещаемого объекта, причем плоскости излучателя и объект параллельны (рис. 64, а). Найдем освещен ность элементарной площади dS, расположенной против центра излучателя О, причем радиус излучателя R0 будем считать из вестным.
Каждый излучатель; можно характеризовать значением яр кости В, которая зависит от свойств поверхности излучателя и направления. Для большинства излучателей можно считать
214