тицами. Силу притяжения двух частиц шарообразной формы радиусом Гу и г2, колеблющихся в параллельных плоскостях, можно определить из уравнения Кенига
|
р = — р- |
3 |
3 |
(V—27) |
|
|
(Дш)*, |
|
|
2 |
d* |
|
где d — расстояние |
между |
частицами; |
среды; |
4 е) — скорость движения |
частиц |
|
относительно |
р — плотность |
среды. |
|
|
|
|
Используя это уравнение, Гидеман рассчитал время t, за ко торое две одинаковые частицы столкнутся:
2 |
и. |
(V—28) |
/== — |
• — (Даи)"2 r=(d5—32г®), |
5 |
р |
|
где р — вязкость среды;
Г = Г у = г2.
Ряд исследований показывает, что на процесс коагуляции влияет звуковое давление на частицы. В поле стоячей волны на частицу действует сила, перемещающая ее по направлению к пучности волны. Максимальную силу в сфере, диаметр которой меньше, чем длина волны, определяют так
|
Р - |
( V — 2 9 ) |
где %— длина |
волны; |
|
Е — плотность энергии; |
|
V — объем |
сферы; |
|
а — радиус |
сферы. |
|
При очистке ультразвуком дыма концентрация частиц от личается от первоначального равномерного распределения, при чем максимум концентрации дыма наблюдается в пучности, а минимум — в узле волны (рис. 230, б). Из графика видно, что при Кх = 0 распределение дыма равномерное, при увеличении Кх концентрация дыма резко меняется. Таким образом происхо дит концентрация дисперсной фазы в пучностях волны. На мик рофотографиях дыма после облучения отчетливо видны агрегаты
•скоагулированных частиц дыма, которые можно разделить лю бым известным способом (например, в циклонах).
На рис. 231, а показана схема установки для разделения га зовых неоднородных систем. Запыленный газ через штуцер по падает в акустическое поле камеры, в верхней части которой помещен пневматический ультразвуковой генератор, питаемый
•сжатым воздухом через трубопровод. Скоагулированные части цы разделяются на циклоне, при этом очищенный газ отсасыва
ется через трубу, а частицы собираются в коллекторе. В уста новке применяется ультразвуковая сирена, питаемая сжатым воз духом под избыточным давлением 5—7 Па, при расходе 5— 6 м3/мин. Такое устройство целесообразно использовать при размере частиц не более 10—15 мкм и концентрации их не менее70 г/м3. Очень важно, что акустическая очистка допускает использование высоких температур— до 800° С. Расход энергии
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на акустическое |
разде |
|
|
|
|
|
|
|
ление |
неоднородных га |
|
|
|
|
|
|
|
зовых систем составляет |
|
|
|
|
|
|
|
0. 7—2 кВт -ч на 1000 м3 |
|
|
|
|
|
|
|
газа, |
что несколько вы |
|
|
|
|
|
|
|
ше, чем для электроочи |
|
|
|
|
|
|
|
стки. |
|
|
|
можно |
|
|
|
|
|
|
|
Ультразвук |
|
|
|
|
|
|
|
использовать и для по |
|
|
|
|
|
|
|
лучения аэрозолей (рис. |
|
|
|
|
|
|
|
231, б). |
С этой |
целью |
|
|
|
|
|
|
|
диспергированную |
жид |
|
|
|
|
|
|
|
кость по трубе 7 подают |
|
|
|
|
|
|
|
на сферический |
излуча |
Рис. 231. Ультразвуковые установки для |
|
тель |
ультразвука. |
Под |
|
обработки |
газовых |
неоднородных |
|
воздействием |
фонтани |
систем: |
|
|
|
|
|
рующего |
эффекта |
уль |
а — для очистки запыленных |
газов: |
1 — труба; |
|
тразвука |
жидкость |
ди |
2 — циклон; |
3 — коллектор; 4 — ультразвуковой |
|
генератор; |
5 — камера; 6 — трубопровод; 7 — |
|
спергируется |
в газе, по |
штуцер; |
|
аэрозолей; 1, 2, 5 — шту |
|
ступающем через штуцер |
б — для получения |
|
цера; |
3 — сепаратор; |
4 — отверстие; |
6 — излу |
|
1. Образующийся туман |
чатель |
ультразвука; |
7 — труба. |
|
|
проходит |
через |
сепара |
|
|
|
|
|
отводимые- |
|
тор, где из него удаляются крупные капли жидкости, |
|
через отверстие 4, образующаяся аэрозоль |
удаляется через шту |
цер 2. С целью поддержания необходимой для процесса тем пературы в рубашку аппарата через штуцера 5 подается охла ждающая жидкость.
При таком способе образования аэрозолей средняя дисперсионность частиц 0,5 мкм, при этом решающее влияние оказыва ет частота ультразвука: чем выше частота колебаний, тем мень ше размер частиц аэрозоля.
Разработаны аппараты для разделения жидких неоднород ных систем с помощью ультразвуковой фильтрации. Один из та ких аппаратов изображен на рис. 232. В качестве фильтрующей перегородки в нем используется сетка с соответствующим коли чеством отверстий, укрепленная в эластичных резиновых плас тинах. Подвергаемая разделению суспензия из напорного бачка поступает через штуцер в нижнюю часть аппарата. Сетка меха нически с помощью стержня соединяется с магнитострикцион-
ным источником ультразвука. Под действием звуковых волн твердые частицы суспензии (d > 5 мкм) коагулируют и в виде осадка собираются в нижней части аппарата. Жидкая фаза (фильтрат) беспрепятственно проходит через отверстие сетки и вытекает из аппарата. Сопротивление фильтрации в течение про
цесса практически |
не |
меняет |
ся, так как сетка |
не |
засоряет |
ся осадком. |
волны мо |
Ультразвуковые |
жно использовать для раз рушения пены.
На процесс разрушения пе ны влияют вязкость пленки,
В о зд ух
Рис. 232. Ультразвуковой фильтр: |
Рис. 233. |
Ультразвуковой |
пеногаситель: |
1 — напорный бачок; |
2 — аппарат; |
3 |
— |
о — схема |
прибора: / — сопло; |
2 — рефлектор; |
сетка; 4 — резиновая |
пластина; |
5 |
— |
3 — камера; |
|
стержень; 6 — источник ультразвука. |
|
6 — схема |
установки прибора на аппарате; / — |
|
|
|
|
ультразвуковая сирена; 2 — фотореле; 3 — уро |
|
|
|
|
вень пены. |
|
поверхностное натяжение, температура и размеры пузырьков. Разрушение пузырьков следует объяснить их колебаниями, а также вибрацией пленки под действием звукового поля, причем разрыв пузырьков происходит в фазе их растяжения.
На рис. 233, а показан ультразвуковой генератор для разру шения пены, работающей на сжатом воздухе, который, проходя через сопло, ударяется о стенки камеры, заставляя ее резониро вать. Направленный поток ультразвукового излучения создает ся с помощью параболического рефлектора.
Ультразвуковой генератор на аппарате устанавливают на расстоянии 15—25 мм от уровня жидкости (рис. 233, б). На не котором расстоянии имеется фотореле, которое при достижении ее уровня пеной, включает ультразвуковой пеногаситель, обеспе чивающий пеногашение на площади 0,1 м2. Расход воздуха 0,42 м3/мин, давление подаваемого воздуха до 9,8 • 105 Па. Час тота колебаний 12 кГц. При этих параметрах слой пены высо той 90 см гасится за 1,7 с.
ЭМУЛЬГИРОВАНИЕ И ДИСПЕРГИРОВАНИЕ
В пищевой технологии видное место занимают процессы эмульгирования (система жидкость — жидкость) и ди спергирования (система жидкость— твердое тело). Большинст во исследователей считает основным фактором диспергирующего действия ультразвука — кавитацию. Получение суспензий (система жидкость — твердое тело) требует больших затрат энер гии, чем для эмульгирования жидкостей. С помощью ультра звука удается получать эмульсии с размером частиц 1 мкм. Мак
симальная |
дисперсность си |
|
|
|
стемы наблюдается в диапа |
|
|
|
зоне |
частот |
960—1600 кГц |
|
|
|
для |
частиц, |
первоначальные |
|
|
|
размеры которых не превыша |
|
|
|
ли |
1000 |
|
А. |
С |
увеличением |
|
|
|
исходного |
размера |
частиц |
|
|
|
оптимум |
|
частот |
понижается |
|
|
|
[44]. |
воздействии |
ультра |
|
|
|
При |
|
|
|
звука на гетерогенные систе |
|
|
|
мы наблюдается |
одновремен |
|
|
|
ное течение двух противопо |
|
|
|
ложных процессов: дисперги |
|
|
|
рование и коагуляция. Окон |
|
|
|
чательный результат |
зависит |
|
|
|
как от параметров ультразву |
|
|
|
кового поля, |
так и от физико |
|
|
|
химических |
характеристик |
|
|
|
самого |
продукта. |
Концент |
|
|
|
рация эмульсии, образующа |
|
|
|
яся |
в результате одновремен |
|
|
|
ного течения процессов эмуль |
|
|
|
гирования и коагуляции, в |
|
|
|
общем виде описывается урав |
Рис. 234. Ультразвуковой аппарат для |
нением |
|
|
|
|
|
|
эмульгирования: |
|
|
— |
|
= а — /1?С2, |
(V—30) |
1 — реакционный |
сосуд; 2 — манометр; |
3 — |
|
|
циркуляционные |
окна; 4 — излучатель; |
5 — |
|
dt1 |
|
|
|
|
|
пневматический |
привод; S — перегородка. |