ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 196
Скачиваний: 1
окиси магния MgO в количестве 0,5—1,0% содействует получению плотного и мелкокристаллического материала с образованием шпинели (MgOAl2 03 ), препятствующей росту кристаллов и яв ляющейся хорошим цементирующим средством.
Минералокерамический инструмент при больших достоинствах имеет существенный недостаток — малую прочность (сги = 30— н-40 кгс/мм2 ) 1 . Для успешной эксплуатации его необходимо при менение новых методов и идей в практике обработки резанием.
Новое заключается в использовании режущих пластин без переточки. Рабочие-станочники должны получать совершенно го-
Рис. 13. Минералокерамические режущие пластины
товые резцы — пластины с необходимыми геометрическими пара метрами и простые, надежные державки, обеспечивающие мини мальное время для смены пластин. После затупления пластина не перетачивается; она заменяется новой, так как переточка стано вится нерентабельной при дешевом и недифицитном инструмен тальном материале. Экономичность возрастает при использовании многолезвийных поворотных пластин, предложенных впервые автором [13] в 1952 г. (рис. 13).
В последнее время успешно применяют к е р а м и к о - м е - т а л л и ч е с к и е п о в о р о т н ы е п л а с т и н ы , состоящие из различных компонентов. Наиболее известны композиции из окиси алюминия А 1 2 0 3 и сложных карбидов вольфрама и молибдена [А1 8 0 3 + 20--40% (Мо2 С + WC + TiC)], полученные спеканием,
1 В последнее время удалось повысить прочность минералокерамики, что способствовало расширению ее практического применения при обработке различ ных металлов.
52
как и твердые сплавы или мннералокерамика. По своим физикомеханическим свойствам они занимают положение между твердыми сплавами и минералокерамикой: чуть менее твердые (HRA 91—92), менее теплостойкие, но более прочные и потому более устойчивые сравнительно с минералокерамикой, дают более высокую произ водительность, чем твердые сплавы, и большую надежность в ра боте сравнительно с А 1 2 0 3 . .
В зарубежной практике успешно используют, помимо указан ных керметов, и ряд других соединений минералокерамики, ме таллов, их карбидов и окислов.
13. |
СВЕРХТВЕРДЫЕ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫЕ |
|
|
МАТЕРИАЛЫ |
|
Алмазы. |
Е с т е с т в е |
л н ы е и с и н т е т и ч е с к и е а л |
м а з ы , обладая большой |
твердостью, износостойкостью, низким |
коэффициентом трения, особенно хороши и производительны при
тонком точении и |
растачивании |
цветных |
металлов, |
пластмасс |
и т. п. При этом |
допускается температура |
резания |
не свыше |
|
750—850° С во избежание потери |
инструментом своей |
твердости |
(алмаз превращается в графит). Надо добавить, что алмазные кристаллы обладают большой анизотропией и при надлежащей кристаллографической ориентации можно повысить стойкость инструмента на 200—1000%. В литературе [132] приводится пример того, как алмазный резец весом в 19 карат до полного использования перетачивался 105 раз, прослужив в общей слож ности 16 лет.
В 1958 г. впервые в промышленном масштабе было освоено про изводство синтетических алмазов. Первоначально их получали из графита при огромных давлении (~200 000 ат) и температуре (~4000° С), соответствующих их природным условиям образова ния в недрах земли на большой глубине. С помощью катализато ров — жидких металлов (Cr, Mo, Со, Fe, Ni) и др. удалось умень шить давление до 50 000—120 000 ат и температуру до 1200— 2000° С. В зависимости от температуры меняется форма кристаллов (кубическая, октаэдрическая и др.), а также их цвет от черного при низких температурах до зеленого, желтого, светлого с повыше нием температуры.
Октаэдрические кристаллы с длиной ребра до 550 мкм обра зуются в течение нескольких минут; при двойной длине требуется
выдержка в несколько часов. В зависимости от размера |
значи |
||
тельно колеблется прочность зерна |
от стсж = 900-ь1400 |
кгс/мм2 |
|
при |
площади поперечного сечения |
S = 32-10~* мм2 до |
400— |
900 |
кгс/мм2 при 5 = 700-10"4 мм2 . Эта прочность значительно |
уменьшается при наличии микроскопических поверхностных и внутренних трещин.
Зерна синтетического алмаза легче расщепляются под нагруз кой в сравнении с естественными, образуя более острые кромки,
53
что способствует их успешному применению в качестве абразив ного инструмента. Алмаз как режущий инструмент обладает высо
кой степенью |
жесткости — самым большим |
модулем упругости |
||
(в 2—3 раза |
выше, |
чем SiC и В4 С), высокой |
теплопроводностью |
|
(в 2,5—9 раз более, |
чем твердые сплавы), непревзойденной изно |
|||
состойкостью. |
|
|
|
|
Кубический нитрид бора (КНБ) . По аналогии с технологией |
||||
алмазов в |
СССР синтезирован (при температуре 1360—2000° С) |
|||
и давлении |
60—90 |
тыс. ат и другой материал — КН Б (эльбор, |
боразон). Новый материал почти не уступает алмазу по твердости (HV 8000—10 000), но значительно превосходит его по теплостой кости 1400—1500° С. Это дает возможность использовать эльбор в качестве абразивного инструмента при обработке различных высокопрочных сталей и сплавов вплоть до жаростойких, обеспе чивая экономичность и качество обработки при высокой стоимости инструмента. Эльборовые резцы можно успешно применять при тонком точении и растачивании закаленных сталей, что совершенно недоступно для работы с алмазными резцами.
Поликристалл КНБ , используемый для резцов, представляет собой агрегат сросшихся сложным образом кристаллов КНБ , разделенных незначительным количеством продуктов кристалли зации маточного раствора. Размер зерен существенно зависит от давления при выращивании и вязкости растворителя. Наблю даемая нестабильность режущих свойств эльбора вероятно свя зана с получаемой структурой. Она может быть двух типов —• мелкозернистая и с направленной дендритной кристаллизацией. По прочностным свойствам эльбор несколько уступает синтетиче скому алмазу (сти = 25-^30 кгс/мм2 ).
14. МЕТОДЫ КРЕПЛЕНИЯ РЕЖУЩИХ ПЛАСТИН
Производительность режущего инструмента в значительной мере зависит от метода и качества крепления режущих элементов к державкам, а также от материала последних. Материал и размер державки следует выбрать такими, чтобы обеспечить достаточную прочность и жесткость против деформации под действием сил реза ния, вызывающих вибрации и даже разрушение режущего инстру мента. Поэтому рекомендуется (особенно при тяжелых условиях резания) применять для державок углеродистую инструменталь ную сталь марки У8А или качественную легированную сталь марок 45Х, 9ХС, 7X3, Х12.
В последнее время для державок стали рекомендовать спе циальные материалы, поглощающие вибрации в процессе реза ния, например твердые сплавы или прессованные из железного порошка и обогащенные медью пластины, подвергнутые синтернпроцессу (прессованию с нагревом до 1000° С) и др. Любопытно отметить, что серый чугун средней твердости обладает коэффи-
54
циентом рассеяния энергии колебаний в 10 раз большим, чем среднеуглеродистая незакаленная сталь, и в 20 раз большим, чем закаленная углеродистая.
Рис. 14. Державки для механического крепления режущих пластин: а, б — крепление прихватом; в, г — то же клином; д — то же косой тягой; е — то же качающимся штифтом; ж — то же эксцентриком; з — то же рычажным механизмом; й — то же малогабаритным при хватом.
/ — д е р ж а в к а ; 2 — п о д к л а д к а ; 3 — м н о г о г р а н н а я п л а с т и н а ; 4 — с т р у ж -
к о л о м а т е л ь ; |
5 — |
штифт; |
6 — |
п р и х в а т ; 7 — |
к р е п е ж н ы й винт; |
8 |
— п р у |
|||
ж и н а ; |
9 — |
к р е п е ж н ы й штифт; |
10 |
—- р е г у л и р о в о ч н ы й |
винт; / / |
— |
в т у л к а ; |
|||
12 — |
к л и н ; |
13 — |
к о с а я |
т я г а ; |
14 |
— п л а н к а ; |
15 — |
к а ч а ю щ и й с я |
штифт; |
|
|
|
16 — э к с ц е н т р и к о в а я в т у л к а ; 17 |
— э к с ц е н т р и к |
|
|
f Режущие элементы обычно припаивают к стержням различ ными припоями (красная медь, никель-марганцовистая латунь, меднЧ)-никелевые сплавы, медно-цинко-никелевые припои и др.). Недостаткомнапайки являются напряжения, возникающие в пла-
'55
стинах твердого сплава или минсралокерампческих, так как коэф фициенты линейного расширения материалов стержней, режущих пластин и припоя различны. Для уменьшения этих напряжений иногда рекомендуют пластины твердого сплава напаивать не в гнезде оправки, а на передней или задней поверхности ее.
На некоторых заводах успешно применяют эпоксидный клей для скрепления минералокерамических пластин с металлическими державками. Подобное соединение имеет прочность на срез 60— 100 кгс/см2 ; при подогреве до 120° С прочность возрастает до 300 кгс/см2 .
Исследования и практика, показали, что механическое крепле ние твердосплавных или минералокерамических пластин обхо дится дешевле и обеспечивает большую стойкость инструмента в сравнении с напаянными. Поэтому для механического крепления пластин все чаще пользуются державками различных конструк ций. Некоторые из них показаны на рис. 14.
Однако в тех случаях, когда механическое крепление нена дежно из-за малых размеров и хрупкости режущих элементов (алмазных, эльборовых), лучшую стойкость инструмента дает зачеканка режущих элементов в гнездах державок через пласти ческую среду или припайка. Эффект получается тем большим, чем теплопроводнее и выше демпфирующие свойства припоя и самой державки. По той же причине при механическом креплении режу щих элементов стойкость инструмента заметно повышается с по мощью твердосплавных, латунных, медных и других прокладок в державках, являющихся демпфирующими элементами.
Г л а в а I I I
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ЭЛЕМЕНТЫ РЕЗЦА
ИПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ
15.ОБЩИЕ ПОНЯТИ Я И О П Р Е Д Е Л Е Н И Я
Виды обработки резанием определяются типом применяемого режущего инструмента и траекторией движений, совершаемых инструментом и обрабатываемой заготовкой. В процессе резания различают следующие виды движений.
1. Главное рабочее движение, осуществляемое с наибольшей скоростью (вращение детали при точении, вращение сверла при сверлении, фрезы при фрезеровании и т. д.).
ю
(
(
) )
I
Рис. 15. Свободное и несвободное резание при точении:
/ .— о б р а б а т ы в а е м а я п о в е р х н о с т ь ; _ J — о б р а б о т а н н а я п о в е р х н о с т ь ;
J — п о в е р х н о с т ь р е з а н и я
2.Вспомогательное рабочее движение — подача (перемещение суппорта станка с резцом при точении, перемещение сверла вдоль оси, перемещение обрабатываемой детали при фрезеровании и т. д.). Оба эти движения определяют траекторию относительного рабо чего движения.
3.Условно вспомогательное движение (перемещение инстру мента или обрабатываемой 'детали при подготовке к процессу резания).
На рис. 15, а показано свободное резание при точении, когда слой металла срезается одной главной режущей кромкой, а на
57
рнс. |
15, б — несвободное |
резание; в последнем |
случае в ра |
|
боте |
участвуют |
две режущие кромки — главная |
и вспомога |
|
тельная. |
|
|
|
|
На обрабатываемой детали различаются: обрабатываемая по |
||||
верхность /, с которой срезается слой металла; |
обработанная |
|||
поверхность 3, |
полученная |
после среза слоя металла; поверхность |
резания 2, образуемая на обрабатываемой детали непосредственно главной режущей кромкой.
Путь перемещения поверхности резания относительно режущей кромки инструмента в направлении главного рабочего движения называется скоростью резания. Она измеряется в метрах в минуту или метрах в секунду и берется максимальной, если точки режущей кромки работают с различными скоростями. В зависимости от
диаметра заготовки |
или инструмента D (в мм) и числа оборотов п |
||
(в об/мин) |
скорость |
резания v определяется по формуле |
|
|
|
jiDn |
, |
|
|
и = Т о о о м / ш ш - |
|
Путь перемещения за одну минуту инструмента или обрабаты |
|||
ваемой детали во вспомогательном |
рабочем движении называется |
||
минутной |
подачей |
и обозначается |
sM (в мм/мин). При точении |
обычно имеют дело с подачей на один оборот изделия (s в мм/об). Различают несколько видов подач: продольную — вдоль оси изде
лия; поперечную—нормально |
оси изделия и косую. Очевидно |
s = |
мм/об. |
Глубина резания t — расстояние между обрабатываемой и обработанной поверхностями. При точении она определяется как полуразность диаметров изделия до и после обработки резцом за один проход (рис. 15, б):
, D — D
t = — м1 м .
где D — диаметр изделия до обработки в мм; Dx — диаметр изделия после обработки в мм.
Толщиной среза а называется расстояние между двумя после довательными положениями поверхности резания, а ширина среза Ь определяется как расстояние между обрабатываемой и обработанной поверхностями, измеренное по поверхности резания. Если обозначить угол между проекцией режущей кромки резца и направлением подачи через ф (угол в плане), то согласно рис. 15, б
s sin го; Ь = |
— |
. |
(5) |
т |
sin ф |
|
к ' |
58
Величинами подачи s и глубины резания t или соответственно толщиной а и шириной среза Ъ определяется площадь поперечного сечения снимаемого слоя металла (площадь поперечного сечения среза)
|
/ — ts = ab |
мм2 . |
|
(6) |
|
|||
В |
действительности |
площадь |
|
|||||
среза |
/ будет |
несколько |
меньше, |
|
||||
если |
учесть |
гребешки, |
|
остаю |
|
|||
щиеся |
на |
поверхности |
изделия |
|
||||
после |
прохода |
резца. |
На |
рис. 16 |
|
|||
показана |
площадь |
среза |
при |
Рис. 16. Определениедействительной |
||||
работе |
резцом |
с |
круглой |
режу |
площади поперечного сечения среза |
|||
щей кромкой, |
имеющей |
|
радиус |
|
закругления |
г. |
Как |
видим, |
действительная площадь |
среза |
|||||||
|
|
|
|
/д |
= |
ts — пл. ABC; |
|
|
(7) |
|||
пл. ABC = пл. ABNM |
— (пл. АМС + |
пл. MCN |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
+ |
пл. BCN); |
|
|
(8) |
|||
|
|
|
|
|
пл. ABNM |
= sr; |
|
|
|
|||
|
|
пл. АМС |
пл. BCN = |
г2а |
г arcsin • 2г |
|
|
|||||
|
|
|
пл. MCN = |
MNCK |
|
|
|
|
|
|||
Подставляя в уравнение (8) значения |
ABNM, |
АМС, |
BCN, |
|||||||||
MCN, |
получим |
|
|
У"-4 |
|
|
|
|||||
|
пл. ABC = sr - |
г arcsin |
2г |
(9) |
||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
В |
результате |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
h |
= t* |
sr |
-гУ*- |
|
r2 arcsin |
2r |
(10) |
||||
Высота |
гребешка будет |
равна |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
h = r— |
У г* — |
|
|
(Н) |
|||
При работе резца с прямыми |
режущими кромками и |
углами |
||||||||||
в плане Ф и ф х , когда радиус закругления |
весьма мал и его вели |
|||||||||||
чиной |
можно |
пренебречь, |
имеем |
соответственно |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
2 (ctg<p + |
ctg fi) |
' |
|
(12) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
s |
|
_ |
stgcptgcpn |
|
(13) |
|
|
|
|
|
ctg ф + ctg <px |
|
tg<P + |
tg Ф1 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
59