ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 229
Скачиваний: 1
А. Н. Челюсткин на основании данных Тиме, Зворыкина и
своих исследований пришел |
к выводу: в пределах значений б = |
||||
= 60ч-90° сила резания Рг |
прямо пропорциональна |
УГЛУ реза |
|||
ния б. Таким образом, если принять Рг |
при б = |
75° за единицу |
|||
(при б = |
75° определяется коэффициент |
резания), |
ТО при любом |
||
значении |
угла б сила резания |
|
|
|
|
|
p Z ^ £ S ^ . |
|
|
(ПО) |
|
Надо добавить, что степень влияния |
угла резания |
на силу Рг |
уменьшается с увеличением скорости резания. Это объясняется тем, что при больших скоростях резания трение, наклеп и дефор мации уменьшаются, пластичность стружки увеличивается вслед ствие нагрева, и поэтому с увеличением угла резания силы реза ния растут, но в меньшей степени, чем при пониженных скоростях.
Очевидно, при обработке хрупких металлов (чугун, бронза),
когда деформация стружки и накЛеп весьма незначительны, |
угол |
||
резания б не будет оказывать заметного влияния |
на силы |
реза |
|
ния, что и подтверждается на практике. |
|
|
|
При работе твердосплавными резцами влияние |
угла резания • |
||
на все составляющие силы |
резания для случая обработки |
стали |
|
можно выразить эмпирическими формулами: |
|
|
|
Рг |
= Сб°-8 -°.9; |
(111) |
|
Ру |
= С'б3 .2 -".5; |
(112) |
|
Рх |
= С"б2 -8 -3 -6 . |
(113) |
Как видим, с увеличением угла резания составляющие силы резания Рх и Ру возрастают значительно интенсивнее силы Рг. Причина этого должна быть понятной из анализа, приведенного в пп. 24—28.
При наличии упрочняющей фаски на передней поверхности резца вдоль режущей кромки замечается значительное увеличе ние составляющих сил резания Рг, Ру, Рх, как только ширина фаски / превзойдет оптимальную величину, зависящую от подачи.
ВЛИЯНИЕ УГЛА В ПЛАНЕ Q> НА СИЛУ РЕЗАНИЯ. Нагрузка на резец
увеличивается с уменьшением ср, и наоборот. Это понятно: при постоянной площади среза с уменьшением угла в плане <р умень шается толщина среза а и соответственно увеличивается удельная сила резания; она растет заметно лишь при весьма малых углах в плане ф < 30°.
Опыт показывает и более сложную зависимость, когда при угле ф t> 55° нагрузка не уменьшается, а РАСТЕТ С дальнейшим увеличением угла ф, что объясняется изменением условий образо вания стружки у вершины резца. Практически С увеличением угла__ в плане Ф нередко уменьшают вспомогательный угол
139
в плане cplf чтобы таким образом сохра1$ить угол при вершине е во избежание ослабления резца. В таком случае сокращаются остаточные гребешки на обработанной поверхности изделия, следовательно, одновременно возрастает фактическая площадь среза, а тем самым и нагрузка на резец. Последняя может увели читься еще и потому, что с уменьшением угла ц>1 усиливается роль вспомогательной режущей кромки, работающей в менее
благоприятных |
условиях. |
|
|
В действительности сила резания Рг может повышаться также |
|||
вследствие уменьшения переднего |
угла у при |
ср > 55°, если |
|
передняя грань |
не перетачивается, |
ибо согласно |
уравнению ,^17) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ШЩ0 |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50' |
|
|
|
|
|
|
-20-10 0 10 |
20 30 |
|
20-10 |
0 10 |
20 30 |
-20-10 |
0 |
10 |
20 30 |
|
|||
|
Угол |
наклона |
X |
|
Угол |
наклона |
X |
Угол |
наклона |
Я |
|
|||
|
Рис. 76. Влияние угла наклона режущей кромки % на силы Рг, |
Рх, Ру |
||||||||||||
с |
возрастанием |
угла в |
плане |
ср величина |
sin ср |
увеличивается |
||||||||
в меньшей степени, чем уменьшается |
cos ср при ср > |
55° и, |
сле |
|||||||||||
довательно, будет увеличиваться фактический угол |
резания, б, |
|||||||||||||
а |
вместе |
с ним и сила |
Р2. |
|
|
учитывать |
влияние |
угла |
||||||
|
По |
данным |
БТН , рекомендуется |
|||||||||||
в плане ср на Рг |
по формулам: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
для |
стали |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г, |
|
COnst |
|
|
rro |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
- |
-оде- |
при |
ф < 5 5 ° ; |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Ф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
для |
чугуна |
Я 2 |
= |
Сф°.2 2 |
при ф > 5 5 ° ; |
|
|
|
|
(114) |
|||
|
|
|
|
c o n st |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(115) |
|
|
|
|
|
|
|
|
ф,0,18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таким |
образом, при |
обработке |
чугуна |
сила |
Рг |
монотонно |
|||||||
уменьшается с увеличением угла ф. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
Влияние угла |
наклона |
режущей |
кромки X на силы |
резания. |
На рис. 76 показаны кривые изменения составляющих сил реза но
ния с изменением угла наклона режущей кромки Я. Как видим,
сила Рг |
растет |
только |
при |
больших |
углах Я > |
10° |
(рис. 76, а). |
|||||
Н. Н. Зорев утверждает, что угол Я в самых |
широких пределах |
|||||||||||
(от —40 |
до +40°) |
непосредственно не влияет |
на Рг, |
но при |
боль |
|||||||
ших положительных Я и при ф — 90° |
получается |
заклинивание |
||||||||||
стружки |
между |
резцом |
и |
изделием |
и |
нагрузка |
на |
инструмент |
||||
увеличивается. |
Радиальная |
сила Ру |
увеличивается |
|
(рис. |
76, б), |
||||||
а сила подачи |
Рх |
уменьшается (рис. |
76, в) с возрастанием |
Я. Это |
полностью согласуется с закономерностью изменения углов про
дольного |
уу |
и поперечного ух |
наклона |
передней |
грани [уравне |
ния (15) |
и |
(16)]. |
|
|
|
Как видно из формул (15) и (16), с увеличением угла Я умень |
|||||
шается угол Уу и увеличивается угол ух |
и соответственно увели |
||||
чивается |
Ру |
и уменьшается |
Рх.' |
|
|
Другие |
элементы резца (задние углы а и а ъ |
вспомогательный |
угол в плане ф,) не оказывают заметного влияния на силы реза ния и лишь радиус закругления г вершины резца при достаточно
больших размерах его способствует повышению силы Рг |
(до 15%) |
||||||||
при |
отделочных |
операциях и |
более значительному увеличению |
||||||
радиальной |
силы Ру. Необходимо |
учитывать роль |
вспомогатель |
||||||
ной |
режущей |
кромки, |
особенно |
значительную |
при |
больших |
|||
углах при |
вершине |
в > |
90°, как это было указано выше. |
||||||
|
31. ВЛИЯНИЕ СКОРОСТИ НА СИЛЫ РЕЗАНИЯ ' |
||||||||
|
Нельзя |
сказать, |
что |
этот |
вопрос окончательно |
разрешен, |
несмотря на всю его важность, особенно в настоящее время при широком распространении скоростных режимов резания. Несом ненно, что с увеличением скорости резания повышается темпе ратура резания и, следовательно, можно ожидать изменения нагрузки на инструмент, поскольку изменяются угол резания в связи с образованием нароста на режущей кромке, а также силы трения в процессе резания. Поэтому могут появиться колебания нагрузок на резец при умеренных скоростях резания, что и наблю дается на практике.
При дальнейшем повышении скорости резания значительно
поднимается температура, |
достигая 800—900° С |
и выше, что |
может привести к сильному |
размягчению тонкого |
слоя стружки |
на поверхности контакта с резцом. В результате уменьшается трение между стружкой и резцом, как это показано на графике, построенном на основе опытных данных (рис. 77). Иногда может получиться и обратный эффект, т, е. схватывание (адгезия) стружки с резцом при высоких температурах резания и давлении. Следовательно, при значительных скоростях, когда температура в зоне резания превышает 400—600° С, должна заметно сни жаться сила резания.
В действительности замечается слабое снижение силы резания по сравнению с более резким падением механических свойств
141
металла и уменьшением коэффициента трения при повышенных температурах. Например, при комнатной температуре у мало
углеродистой |
стали (0,1% С) |
с |
пределом |
прочности |
сгв = |
|
= 63 кгс/мм2 резко снижается гтв |
до значения |
18 кгс/мм2 |
при |
|||
нагреве до 800° С. При |
таком |
же |
нагреве высокоуглеродистой |
|||
стали (0,75% |
С) эффект |
будет еще |
заметнее: предел прочности |
уменьшается в 14 раз.
Исследования В. И. Рукавишникова при обработке стальной болванки, нагретой внешним источником до 600—700° С, показали сокращение расходуемой мощности (а следовательно, и силы реза
ния) в 3—3,5 раза сравнительно с нормальными |
условиями обра- |
|||||
ft |
. |
. |
. |
, |
г |
. |
Рис. 77. Влияние скорости резания на средний коэффициент трения при обработке различных материалов (у = 10°);
/ — ж е л е з о А р м к о , |
р е з е ц Т 1 5 К 6 ; 2 — |
м е д ь , р е з е ц Р 9 ; 3 — с т а л ь У 1 2 , р е з е ц |
|
Т 1 5 К 6 ; 4 — б р о н з ы |
Б р . Б 2 , |
НВ ПО; 5 |
— б р о н з ы Б р . 2 НВ 200; 6 — б р о н з ы |
Б р . Б - 2 , Я В 3 2 0 ; 7 — к а д м и й , |
р е з е ц Р 9 ; 8 — т и т а н о в ы й с п л а в B T 1 , р е з е ц B K 4 |
||
|
( п о д а н н ы м М. Ф. П о л е т и к а ) |
ботки. Столь сильное снижение нагрузки, очевидно, вызвано значительным уменьшением работы пластической деформации нагретого металла и снижением трения стружки о резец.
Однако подобное явление не наблюдается при обычной об работке металла с весьма большими скоростями резания, когда контактный нагрев стружки также достигает температуры 700— 800° С и выше, а сила резания снижается при этом лишь на 10— 30%. Это странное на первый взгляд явление можно объяснить тем, что температура в самой зоне резания сравнительно невелика; для ряда металлов скорость распространения теплоты в зоне резания отстает от скорости -движения резца и режущая кромка в зоне резания находится под воздействием мало нагретого ме талла. К тому же с увеличением скорости резания одновременно прогрессируют два процесса: упрочнение (наклеп) вследствие увеличения скорости деформировании и разупрочнение (отдых) из-за воздействия теплоты. В зависимости от их интенсивности получается различный эффект. Этим же объясняется известный факт, что при чистовой обработке с увеличением скорости резания нагрузка снижается сильнее, чем при обдирке, — тонкая стружка
142