ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 223
Скачиваний: 1
в процессе резания. Сдвиговые деформации в зоне резания раз виваются под действием нормальных сил Nn и касательных Fn (сил трения) на передней поверхности инструмента. Эти же силы способствуют образованию' опережающих трещин и отрыву стружки.
Интенсивность разрушения определяется физико-механиче скими свойствами обрабатываемого материала и режущего инстру мента и, следовательно, коэффициентом трения между ними, геометрией режущего клина и особенно передним углом у, запа сом энергии упругой деформации, скоростью приложения на грузки скоростью, резания).
Рис. 75. Схема сил, действующих на передней грани резца
На рис. 76 представлена схема сил, действующих на передней поверхности резца. В первом случае (рис. 75) при достаточно малом угле у и большой силе трения Fn вертикальная состав ляющая нагрузки Р2 определяется по уравнению
|
Р2 |
== R sin со. |
(92) |
|
-Учитывая, что о> = |
р — у, |
имеем |
|
|
Р2 |
= |
R |
sin (р — у). |
(93) |
При этом сила Р2 направлена вниз, уплотняя металл в зоне резания и подповерхностном слое и способствуя напряжению сжатия. В другом случае, при у t> р согласно уравнению сила Р2, направленная в обратную сторону, стремится оторвать срезаемый слой от обрабатываемой детали, облегчая образование опере жающей трещины. Этому содействует запас энергии упругой деформации, динамическое воздействие ВЫСОКИХ скоростей реза ния, низкотемпературное охлаждение и другие факторы, в ре зультате чего снижается нагрузка на резец.
133
Необходимо добавить, что процесс разрушения в зоне резания отмечается также при обработке высокотвердых сталей, когда происходят структурные превращения, вызывающие образование хрупкого мартенсита, твердых интерметаллических включений, карбидов с микротрещинами на границах различных фаз. Всякого рода дефекты, создавая локальные перенапряжения, становятся центрами разрушения, форсируя быстрое развитие трещин. В этих условиях сокращается работа пластической деформации.
Очевидно, для более полного представления о работе сил, действующих в процессе резания, необходимо их суммарное значение выражать уравнением
|
Р |
Рупр ~\~ -^пл ~\~ ^tp. п ~\~ Р-тр. з ~f~ -^paspi |
(94) |
||||
где относительные значения |
сил упругих деформаций Рупр, |
пла |
|||||
стических |
деформаций |
Р п л , |
трения по передней |
Ртр. п , |
трения |
||
по задней |
поверхности |
Р х р 3 |
и |
разрушения Рразр |
значительно |
||
изменяются в |
зависимости |
от |
физических параметров. |
|
Как было отмечено, представленные выше методы теоретиче ского расчета сил резания неточны и сложны для практического использования. Для производственных вычислений обычно поль зуются более простыми уравнениями, полученными эксперимен тально. Они показывают зависимость составляющих сил резания от различных факторов.
29. С И Л Ы Р Е З А Н И Я В ЗАВИСИМОСТИ
ОТ ОБРАБАТЫВАЕМОГО М А Т Е Р И А Л А , Г Л У Б И Н Ы Р Е З А Н И Я И ПОДАЧИ ПО Э К С П Е Р И М Е Н Т А Л Ь Н Ы М Д А Н Н Ы М
Ранее было уже отмечено, что работа, затрачиваемая на сня тие стружки, идет на упругую и пластическую деформацию стружки, трение стружки и поверхности резания о резец, отрыв стружки (диспергирование). Несомненно, что количественно эта работа в основном зависит от физико-механических свойств обра батываемого материала, определяющих его прочность.
При обработке металлов резанием, когда стружка подвергается пластической деформации со значительной скоростью, сопротив ление резанию, очевидно, тем больше, чем выше вязкость обра
батываемого металла и чем |
более |
он способен к наклепу. Так, |
у пластичной аустенитной |
стали, |
очень склонной к наклепу, |
уже сравнительно небольшая деформация вызывает значительное повышение твердости и, следовательно, давление .стружки на резец должно быть очень большим (табл. 10). Иначе ведут себя медь, алюминий,, латунь. Обладая малым пределом прочности и большой пластичностью, они при деформировании упрочняются сравнительно слабо, и потому сила резания не достигает значи-
134
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица^М |
|
Механические свойства металлов |
и постоянная |
С„ |
|
||||
|
|
|
|
стт |
6 |
|
НВ |
|
О б р а б а т ы в а е м ы й м а т е р и а л |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
в |
кгс/мм" |
|
в |
% |
в к г с / м м 2 |
|
Сталь: |
|
|
|
|
|
|
|
|
конструкционная |
37,6 |
20,1 |
20,1 |
36,5 |
68,8 |
100 |
140 |
|
|
» |
51,5 |
20,3 |
24,8 |
23,0 |
54,0 |
156 |
180 |
ОХМ |
|
74,0 |
56,0 |
60,0 |
15,0 |
61,5 |
226 |
240 |
аустенитная |
80,0 |
38,6 |
45,0 |
31,0 |
66,0 |
178 |
310 |
|
жаропрочная |
120 |
— |
— |
— |
— |
— |
350—400 |
|
|
ХН70ВМТ |
|
|
|
|
|
|
|
Медь |
|
21,4 |
— |
5,1 |
43,4 |
65,4 |
535 |
52 |
Бронза |
|
60,0 |
28,0 |
37,0 |
17,0 |
19,0 |
120 |
102 |
Сплав |
В-93 |
50,0 |
|
|
|
|
|
71 |
Чугун |
НВ 190 |
— |
- — |
— |
— |
— |
— |
92 |
тельной величины. Также сравнительно невелики силы резания при обработке чугуна и других хрупких металлов, так как сре заемый слой пластически почти не деформируется. Последнее способствует сокращению площади контакта между стружкой и резцом и уменьшению сил трения стружки по переднейповерхности инструмента.
Способность обрабатываемого материала оказывать сопротив ление резанию определялась ранее коэффициентом резания, т. е. силой резания, приходящейся на 1 мм2 площади поперечного сече ния снимаемого слоя металла (среза) при определенных условиях: глубине резания t = 5 мм, подаче s = 1 мм/об, угле резания б — 75°, угле в плане ср = 45°. Режущая кромка резца — пря молинейная горизонтальная (к = 0), вершина закруглена ра диусом г — 1 мм. Работа производится без смазочно-охлажда- ющих технических средств.
Очевидно, коэффициент резания — величина постоянная для данного обрабатываемого материала. Однако практически вместо
коэффициента |
резания |
обычно определяют |
постоянную |
вели |
||
чину С р |
как силу резания при t = |
1 мм, s = |
1 мм/об и при |
опти |
||
мальной |
для |
данного |
материала |
геометрии |
инструмента. |
Вели |
чина С р рассчитывается по формулам, выражающим закономер ность изменения силы резания в зависимости от глубины резания и подачи.
Нельзя смешивать постоянную величину С р с понятием об удельной силе резания. Удельной силой резания р принято считать давление, приходящееся на 1 мм2 поперечного сечения
135
снимаемого слоя металла (среза) при любых размерах последнего и любых режимах резания и геометрии резца; эта сила полу
чается, как частное от деления |
касательной |
силы Рг |
на площадь |
||||
среза / ( в кгс/мм2 ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
5Р = |
- ^ . |
|
|
(95) |
||
В отличие от постоянной силы резания |
С р |
удельная сила |
реза |
||||
ния — величина |
переменная |
для данного |
обрабатываемого |
мате |
|||
риала и зависит |
от. размера |
снимаемой стружки и |
ряда других |
||||
условий. |
|
|
|
|
|
|
|
Понятно, что сопротивление металла резанию лучше всего |
|||||||
характеризовать величиной С р . В табл. 10 приведены |
полученные |
||||||
автором значения С р для ряда |
металлов |
и данные, |
характери |
зующие механические свойства этих металлов. Они получены при
свободном резании с весьма |
малой скоростью v — 0,2 |
мм/мин. |
Эти данные показывают, |
что силовые постоянные |
каждого |
металла являются функцией комплекса физико-механических свойств и структуры металла. Они подтверждают, что при обра ботке стали, склонной к наклепу, увеличивается нагрузка на инструмент; например, мартенситная сталь ОХМ имеет более
высокие значения ов и НВ по сравнению |
с аустенитной сталью |
и вместе с тем пониженное значение Ср . |
Особенно велики силы |
резания при обработке жаропрочных сплавов на никельхромоалюминиевой кобальтовой основе, где удельная сила резания достигает 400 кгс/мм2 и более, хотя у них значения ав и НВ не столь велики. Поэтому нельзя признать правильными формулы для расчета величины С р для стали лишь в зависимости от предела прочности на растяжение ств, так как в процессе резания снимае мый слой металла подвергается в основном деформации сжатия. Например, Научно-исследовательское бюро технических нормати вов ГлавНИИпроекта при Госплане СССР рекомендует следующие формулы:
для |
стали |
|
|
|
|
С р |
= |
const а ° ' 3 5 - 0 , 7 5 ; |
(96) |
для |
серого чугуна |
|
|
|
|
С р |
= |
const НВ0-55. |
(97) |
Надо полагать, что сопротивление резанию должно возра стать с увеличением работы, потребной на пластическую дефор мацию и разрушение металла, и, следовательно, оно должно быть в какой-то мере пропорциональным пределу прочности сгв,
относительному удлинению б |
и относительному сужению . |
В этом отношении для расчетов |
при обработке конструкционных |
сталей более закономерна |
и может дать более точные |
результаты |
эмпирическая формула С. Ф. Глебова |
|
|
С р = |
О,О70В (б + 30). |
(98) |
136
Лоладзе предложил формулу, полученную аналитически, для расчета удельной силы резания
|
р = 1,36огвС кгс/мм2 , |
|
|
(99) |
||||
где t, — усадка |
стружки. |
|
|
|
|
|
|
|
В этом случае |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
pz |
= , р |
/ = |
l,36tarB £. |
|
|
(100) |
|
Подобная формула |
была предложена и в другом виде |
|
|
|||||
|
Pt^pf~S£ts, |
|
|
|
|
(101) |
||
где 5В — истинное значение сопротивление |
разрыву. |
|
|
|||||
На основании исследований А. Н. Челюсткина закономерность |
||||||||
изменения силы |
Рг от |
ширины |
Ь и толщины |
среза а выражают |
||||
уравнением |
|
|
Рг = СрЬап. |
|
|
(102) |
||
|
|
|
|
|
||||
В среднем показатель степени п — 0,75. |
|
|
|
|||||
Подставляя значения а = |
s sin ф, b — g / |
в формулу, |
по |
|||||
лучим |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D |
— |
С |
ts0'75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
( S i n ф ) 0 . 2 5 ' |
|
|
|
|
при ф = 90° |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Pz = Cpts0-75. |
|
|
(104) |
||
При Ъсей простоте эта формула дает принципиально правиль |
||||||||
ную зависимость |
силы |
Рг |
от |
величины среза. Сила резания Рг |
||||
растет пропорционально ширине b или глубине резания / и в |
мень |
|||||||
шей степени с увеличением толщины среза а или подачи s. |
Тонкая |
|||||||
стружка лучше |
прогревается |
и деформируется и потому |
усадка |
ее выше по сравнению с толстой стружкой; здесь также сказы вается большой угол резания самой режущей кромки при наличии достаточного по величине ее радиуса закругления. Следова тельно, с точки зрения нагрузки на режущий инструмент и удель
ного расхода энергии |
выгоднее |
работать |
с |
большей |
подачей. |
||||
В самом деле, |
удельная сила |
резания |
|
|
|
||||
|
р = Т |
= |
£ ^ |
= |
7 ^ - |
|
|
( 1 0 5 ) |
|
Зависимость |
силы |
резания |
Рг |
от |
глубины |
резания |
и подачи |
||
обычно выражают формулой более общего |
вида |
|
|||||||
|
|
рг |
= |
CpJxP'sypz, |
|
|
(106) |
где хрг > ург при нормальных условиях, когда глубина резания в несколько раз больше подачи, т. е. — > 1.
137
По мере приближения величины — к единице, |
степень |
хрг |
||||||||||||
уменьшается, |
а ург |
увеличивается. При обратных стружках, |
т. е. |
|||||||||||
при работе широкими резцами с большими подачами |
~ |
> |
1 j , |
|||||||||||
соответственно изменяются |
и |
показатели степени. |
|
|
|
|||||||||
В настоящее время для практических расчетов сил резания |
||||||||||||||
рекомендуются следующие |
формулы: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
Pt = CpJSW; |
|
|
' |
(107) |
||||
|
|
|
|
|
|
Px |
= Cpxt*W*; |
|
|
|
(108) |
|||
|
|
|
|
|
|
P„ = C p l , W r e |
|
|
|
(109) |
||||
где Срг, |
|
Срх, |
Сру |
— постоянные, |
зависящие от |
обрабатываемого |
||||||||
материала |
(табл. |
11). |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 11 |
||
|
|
|
|
|
Значения |
Ср, |
Срх, |
Сру в кгс/мм2 |
|
|
|
|
||
О б р а б а т ы в а е м ы й м а т е р и а л |
|
|
Срг |
|
|
|
|
|
||||||
Сталь и стальное литье: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
а в |
= |
|
35 |
кгс/мм2 |
|
|
|
140 |
|
19 |
|
27 |
|
|
а в |
= ^ 5 |
кгс/мм2 |
|
|
|
165 |
|
42 |
|
67 |
|
|||
а в |
= |
75 |
кгс/мм2 |
|
|
|
200 |
|
67 |
|
125 |
|
||
Чугун |
ковкий: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
НВ |
|
110 |
|
|
|
|
|
80 |
|
28 |
|
59 |
|
|
НВ |
|
150 |
|
|
|
|
|
100 |
|
40 |
|
88 |
|
|
НВ |
|
200 |
|
|
|
|
|
115 |
|
52 |
|
120 |
|
|
Чугун |
серый: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
НВ |
|
150 |
|
|
|
|
|
100 |
|
39 |
|
88 |
|
|
НВ |
|
190 |
|
|
|
|
|
115 |
|
51 |
|
119 |
|
|
НВ |
270 |
|
|
|
|
|
140 |
|
66 |
|
188 |
|
||
П р и м е ч а н и е . |
У к а з а н н ы е |
з н а ч е н и я |
р а с с ч и т а н ы п о |
С п р а в о ч н и к у |
||||||||||
р е ж и м о в |
|
р е » а н н я Б ю р о |
т е х н и ч е с к и х |
н о р м а т и в о в ( Б Т Н ) МС |
СССР . |
|
|
|
||||||
30. В Л И Я Н И Е |
ГЕОМЕТРИИ |
Р Е З Ц А |
НА С И Л Ы |
Р Е З А Н И Я |
Влияние угла резания. Известно, что с увеличением угла реза ния б (т. е. с уменьшением переднего угла у) возрастает давление стружки на резец. Причина этого — уменьшение угла сдвига и увеличение деформации стружки, а также силы трения по передней поверхности резца, так как при этом стружка все более отклоняется от своего естественного направления.
138