ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 258
Скачиваний: 1
Слоистые пластики обладают Достаточно большой прочностью; тканевые слои являются своеобразной упрочняющей арматурой для смол. Чаще всего механической обработке подвергаются пла стики с бумажно-целлюлозной тканью, процесс резания которой не вызывает затруднений. Значительно реже и труднее обраба тываются пластики со стеклофибровыми тканями, с асбестовыми или бумажно-асбестовыми тканями. Здесь для успешной обра ботки необходимы твердосплавные или алмазные резцы. Реко мендуются большие скорости резания инструментом с весьма
острыми режущими кромками и большим задним углом (а ^ |
30°), |
|||||
чтобы |
избежать |
форсированного |
износа |
задней |
поверхности |
|
резца. |
Подачи: |
s — 0,25-^0,35 мм/об при |
точении, |
s = |
0,05-ь- |
|
-f-0,125 |
мм/об прл отрезке, s = |
0,5-ь0,75 |
мм/об при фасонном |
точении. При грубом точении скорость резания допускается на
25% |
выше в сравнении |
с обработкой стали ( о « 120 м/мин для |
||
быстрорежущего |
и |
у « |
200 м/мин для твердосплавного резца). |
|
При |
подрезке |
во |
избежание выкрашивания обрабатываемого |
|
материала резец должен |
подаваться к центру детали. При обдирке |
рекомендуется возможно большая подача, но при отделке подача не должна превышать s = 0,25 мм/об.
Наибольшие затруднения в обработке вызывает комбиниро ванная стеклянная фибра с пластиком — материал большой проч ности. Его можно обработать успешно твердосплавным и минералокерамическим инструментом с умеренными скоростями резания и при малой величине среза. Мелкую пыль, вредную для здоровья работающих, необходимо отсасывать.
Возможно применение и охлаждающих жидкостей, предохра няющих пластики от смягчения, но при этом пыль, перемешиваясь
с жидкостью, образует грязь с сильными абразивными |
свойствами, |
||
вредную для инструмента и обрабатываемой |
детали. |
Рекоменду |
|
емая геометрия резцов: уу = 0°, ух |
13°, а |
«^30°. |
|
Вулканизированная фибра может быть обработана теми же инструментами, что и металл, в частности латунь. Рекомендуются острые режущие кромки приА малых передних углах, близких к нулю, и больших задних углах (а =ь 15ч-25)°. Могут быть допущены скорости резания примерно на 30% выше, чем при обработке стали, и сравнительно большие подачи при значительном радиусе закругления вершины резца.
45.МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ
Обработка металлов резанием — один из самых распростра ненных технологических процессов в машиностроении и имеет огромное народнохозяйственное значение. Миллионы металло режущих станков ежегодно перерабатывают с помощью разнооб разных инструментов десятки миллионов тонн металла, однако еще не созданы общепризнанные методы количественной оценки обрабатываемости металлов резанием. А между тем несомненно
212
имеется настоятельная нужда в объективном критерии обрабаты ваемости подобно существующим характеристикам прочности металлов.
Для процесса резания лучшей оценкой его производительности является скорость резания и, допускаемая режущим инструмен том при определенной его стойкости Т. Используя закономерность адгезионного износа, можно с известным приближением теоре тически определить вероятную производительность инструмента по формуле
|
|
T v |
™ |
c o n s t |
* |
|
( 1 6 3 > |
где # ! — твердость |
инструментального |
материала; |
Н2 |
— твер |
|||
дость в контактных |
слоях стружки; z— степень функции. |
||||||
|
Рекомендовались |
и другие |
выражения производительности, |
||||
основанные на закономерностях диффузионного износа |
режущего |
||||||
инструмента во времени |
[58]. Однако |
соответствующие практи |
|||||
ческие расчеты представляют |
большие |
затруднения |
и |
приводят |
|||
к |
грубо приближенным |
результатам. |
Поэтому опытным путем |
||||
и |
на основе определеных |
теоретических предпосылок |
стремятся |
выразить обрабатываемость металлов непосредственно в зависи
мости от их физико-механических |
свойств. Так, были предложены |
|
следующие формулы |
|
|
Для стали |
|
|
п |
п |
п i0,55 |
|
|
|
V |
= im-(l-m)- |
|
<165> |
||
|
При резании углеродистых сталей резцами Т15К6 А. Д. Ма |
|||||||
каров |
рекомендует формулу |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
58 300 |
|
|
Л К А ч |
|
|
|
|
" = |
g U5,0 . 35,0 . 16 • |
|
|
( 1 6 6 ) |
|
Для |
чугуна |
|
|
С, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
нв 1,75 " |
|
|
|
|
В приведенных формулах |
v — скорость резания при стойкости |
||||||
Т = 60 мин; а в |
— предел прочности в кгс/мм2 ; НВ — твердость |
|||||||
по |
Бринелю; |
— относительное сужение |
в %; |
SB—истинный |
||||
предел прочности в кгс/мм2 ; Ct—постоянная; |
к—теплопровод |
|||||||
ность в ккал/ч-м-град. |
|
|
|
|
|
|||
|
Приведенные формулы практически могут быть использованы |
|||||||
лишь для грубо ориентировочных расчетов. Иногда |
встречаются |
|||||||
и |
такие аномалии, когда стойкость инструмента |
повышается |
||||||
с |
увеличением |
твердости обрабатываемого |
материала, |
например |
||||
при чистовом точении |
закаленных сталей |
эльборовыми |
резцами |
213
или твердосплавными резцами [177]. Это можно объяснить тем, что у закаленных сталей мартенситные массивы (кубической кристаллической структуры) испещрены многочисленными микро трещинами эндогенного характера, расположенными в самом мартенсите и на границах его раздела с другими фазами. Это об стоятельство облегчает работу хрупкого режущего инстру мента [113].
При резании высоколегированных сталей и сплавов имеет место сложное взаимодействие между обрабатываемым материа лом и инструментом, когда износ и стойкость последнего больше связаны с химическим составом, со структурой, чем с механичес кими свойствами. Приводится пример того, как сталь 40Х и молиб деновый сплав ВМ1, имевшие одинаковые механические свойства, отличались в 5—10 раз по обрабатываемости.
Экспериментальные исследования нередко показывают зако номерное уменьшение стойкости резца (или уменьшение допускае мой им скорости резания) с увеличением силы резания Рг при обработке различных сталей. Надо полагать, что подобная зави симость Рг —• v справедлива лишь для определенного ряда обра батываемых металлов, но не в общем случае. Известно, что твер дая сталь, обладая меньшей теплопроводностью по сравнению с мягкой, весьма неблагоприятно влияет на износ резца, и в ре зультате скорость резания уменьшается в большей степени, чем возрастает сила резания. Это особенно ярко проявляется в отно шении аустенитных жаропрочных сталей.
При обработке твердого чугуна силы резания сравнительно невелики, но если учесть его значительные абразивные свойства, станет понятным, почему скорость резания снижается сильнее в сравнении с возрастанием нагрузки.
Лучшей оценкой обрабатываемости материала является та скорость резания, которую выдерживает резец при определенных постоянных условиях. Определение такого критерия обраба тываемости требует длительных исследований, специального обо рудования, большого количества исследуемого металла и инстру мента. Для сокращения времени и затрат нередко прибегают к ускоренным методам исследования.
46. МЕТОДЫ УСКОРЕННОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ МЕТАЛЛОВ
Метод торцевой обточки. Этот метод дает возможность быстро определить зависимость Т—v (между скоростью резания и стой костью резца). Он заключается в том, что диск, изготовленный из испытуемого материала, обрабатывают на обыкновенном токар
ном станке по торцу с постоянной подачей s от центра к |
периферии |
и с постоянным числом оборотов п1г т. е. с переменной |
скоростью |
резания. Чтобы избежать трения задней поверхности резца о то рец диска, в последнем высверливается отверстие диаметром d0 =
214
= |
30—40 мм. Таким образом, |
скорость |
резания |
v |
изменяется |
||||||||||
в |
пределах v0—vx, |
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
т, = n d ° n i • |
|
_ n d i n i . |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
0 |
1000 |
' |
1 |
1000 |
' |
|
|
|
|
|
dx |
— диаметр окружности по торцу, на котором затупился резец. |
||||||||||||||
В |
этом |
случае |
аналогично |
зависимости |
Т = |
с |
—1 |
= C |
|||||||
—г или Tv |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
V |
|
|
|
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
T[vm)cp |
m |
= C. |
|
1i |
|
(167) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
На рис. 112 показана |
кривая |
зависимости vmга— v. Величина |
||||||||||||
|
та рис. ш |
показана кривая зависимости и |
|
|
|
|
|||||||||
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
vmJCp может |
быть |
получена |
как |
средняя |
ордината |
кривой |
на |
||||||||
участке |
от v0 |
до |
vx. |
Очевидно, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
V, 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'dV |
|
J _ _ j |
J _ _ x |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
с р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(168) |
|
где v0 — начальная скорость резания на окружности диаметра |
d0; |
Vi — скорость резания в момент затупления резца на окружности
диаметра |
dx. |
|
|
|
|
|
|
|
|
d0 |
Время |
работы |
резца |
при точении от начального диаметра |
|||||||
до конечного dx |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
_ |
I = |
dx |
— d0 = |
1000 fa |
— ti0) |
|
- 1 6 g |
|
|
|
|
«s |
|
2nxs |
2nn\s |
|
' |
|
' |
где s— поперечная подача в мм/об. |
|
|
|
|
||||||
Подставляя в уравнение (167) значения |
vm |
из уравнения (168) |
||||||||
и значение Т из уравнения |
(169), |
получаем |
|
|
|
|||||
|
1 « ю ( Р |
1 г Р |
в ) . < ^ - ^ + 1 |
= |
С - |
( 1 7 0 |
||||
|
|
2 я я ^ |
|
( m + U K — У 0 ) |
|
V |
' |
|||
При сравнительно |
малом |
диаметре d0 |
можно |
пренебречь |
зна |
|||||
чением v0 и тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЮООУГ |
|
С(^Г+ |
1) 2sm?s. |
(171) |
В этом уравнении содержатся два неизвестных искомых —•
и С, для определения которых производится второй такой же опыт, но с другим числом оборотов п 2 , когда резец затупится при
215
некоторой скорости у2 . В результате второго опыта составляем уравнение
-1--М |
<С — |
\ 2nn\S. |
(172) |
1000У2 |
т |
Таким образом, решая систему двух уравнений с двумя неиз
вестными С и т, |
получим |
|
|
|
± = |
|
(173) |
|
|
+ 1 |
|
|
С: |
ioo(W |
(174) |
|
|
||
|
2 я п Ц 4 - + 1 ) |
|
|
При известных |
величинах Сит легко определяется |
скорость |
|
|
|
|
С |
резания для любой стойкости резца по формуле Т = —у.
Нельзя признать, что описываемый метод обеспечивает боль шую представительность получаемых результатов, поскольку различные обрабатываемые и ин струментальные материалы поразному реагируют на непрерыв ное изменение скорости резания и, следовательно, температуры резания. К тому же более резко на износ инструмента будет вли ять неравномерность физико-ме ханических свойств обрабатыва
емого материала.
Метод радиоактивных изото пов1 . В последнее время при иссле довании износа режущего инстру мента иногда прибегают к по мощи радиоактивных металлов. Для этого рабочие поверхности резца подвергают радиоактива ции, т. е. вводят радиоактивные
Рис. 112. |
Зависимость v |
v |
изотопы |
в |
металл |
инструмента, |
|
|
m |
облучая |
его |
теми |
или иными |
ядерными |
частицами |
(нейтронами). Например, при облучении |
твердого сплава в нем возникают радиоактивные изотопы воль
фрама, кобальта и титана. Титан обладает весьма малым |
периодом |
|||
полураспада (6 мин) и потому не пригоден |
для исследования из |
|||
носа |
инструмента. Кобальт |
имеет период |
полураспада |
5,3 года, |
1 |
Изотопы — атомы, имеющие |
одинаковые ядра |
с одинаковыми |
зарядами, |
но различной массы (различного атомного веса).
216