ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 266
Скачиваний: 1
вспокойных условиях. При точении труднообрабатываемых
сталей |
аустенитного |
класса |
большую |
износостойкость |
пока |
|||
зали |
резцы |
Т30К4, |
но из-за |
частого |
выкрашивания практи |
|||
чески |
оказалось целесообразнее работать резцами |
ВК6М |
как |
|||||
<0 |
|
|
|
более |
прочными |
и |
вязкими. |
|
|
|
|
Замечено, что около 50—70% |
|||||
Т,мин |
|
|
|
|||||
|
д |
|
твердосплавного |
|
инструмента |
|||
|
|
П-ТТ7К12 |
|
|||||
|
|
преждевременно |
выходят |
из |
||||
|
|
а - Т5К12В |
||||||
|
|
О-Т5К10 |
строя |
из-за разрушения |
[49]. |
|||
|
|
\ |
• -ТТ10К6Б |
|||||
|
\ |
1 \ |
L-TT20K9 |
|
|
|
|
|
30 |
о-ВКВМ |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
®-Ш |
|
|
|
|
|
|
\ \ |
х -ткв |
|
|
|
|
|
|
20 |
1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 \© |
' |
|
|
|
|
|
|
10\ i \
\й
V
\
50 |
100 |
150 200 v, м/мин |
15 |
20 |
30 |
50 |
W0 |
200 |
|
|
Скорость резания v, м/мин |
||||||
|
|
|
|
|
||||
Рис. 114. Сравнительная эффективность различных твердых сплавов |
при вибра |
|||||||
ционном точении конструкционной стали 38ХГН: |
6 = 2 |
мм; s = |
0,5 |
мм/об |
||||
Сравнительную |
оценку производительности |
резцов |
можно |
дать с помощью условных скоростных коэффициентов С„ (табл. 20), принимая за единицу скорость резания, допускаемую каким-либо резцом, например Т5К10 при обработке стали и ВК6 при обра ботке чугуна.
Необходимо подчеркнуть сугубо ориентировочный характер приведенных скоростных коэффициентов. Их значения могут заметно изменяться при обработке разнообразных металлов в раз личных условиях. Например, при обработке стали лучший быстро режущий резец допускает скорость резания в шесть раз, а при
я* |
' 227 |
обработке чугуна примерно в три раза большую по сравнению с углеродистыми резцами, между тем как при обработке мягкой стали производительность тех и других отличается значительно меньше. Зато при обработке закаленной стали быстрорежущие резцы непригодны, в то время как твердосплавными и минералокерамическими резцами успешно производится ее обработка с достаточно большими скоростями резания. При отделочном точении, где требуется особо высокое сопротивление износу, резко выделяется преимущество твердых сплавов и особенно минералокерамики, а в некоторых случаях (при тонком точении цветных металлов) алмазных и эльборовых резцов.
49. СКОРОСТЬ РЕЗАНИЯ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ГЕОМЕТРИИ РЕЗЦА
Влияние основного геометрического фактора — угла резания б на стойкость резца достаточно сложно. Как было установлено, с увеличением б растет нагрузка на резец, а тем самым и коли чество образующейся теплоты. Поэтому, казалось бы, выгодно работать резцами с возможно малыми углами резания. Однако
это не так; |
во избежание |
прежде |
||||
временного |
выкрашивания |
режу |
||||
щей кромки |
с увеличением |
твер |
||||
дости |
обрабатываемого материала |
|||||
необходимо |
усиливать |
угол за |
||||
острения |
резца |
р, а тем |
самым |
|||
и угол |
б. |
Таким |
образом, |
вели |
чина угла резания прежде всего
|
зависит |
от |
упругих |
и |
пласти |
||
|
ческих |
свойств |
обрабатываемого |
||||
|
материала, |
которые |
определяют |
||||
fA-c/wc/T?* резания v, м/мин |
вид |
стружки, |
нагрузку |
и усло |
|||
|
вия |
износа |
резца. |
|
|
Попытки определения законо мерного изменения скорости реза ния в зависимости от переднего угла у только в связи с физико-ме
ханическими свойствами обрабатываемого материала нельзя при знать удачными. Эта закономерность имеет место лишь в пределах некоторых значений у . А в общем случае оптимальный угол у определяется рядом условий процесса резания. Например, жест кость системы играет значительную роль при выборе оптимальной геометрии инструмента.
Исследования показали, что с переходом от положительных передних углов к отрицательным заметно возрастает амплитуда
колебаний при вибрациях, а также и критическая зона |
скоро |
||
стей |
резания |
(зона интенсивных выбраций), как это показано |
|
на |
рис. 115, |
Вибрации снижают стойкость режущего |
HHCTpy- |
228
мента |
и, следовательно, при отсутствии необходимой |
жесткости |
системы целесообразно переходить к положительным |
углам У, |
|
хотя |
резец и допускает по стойкости меньший |
передний |
угол. |
|
|
Удачным решением проблемы выгоднейшей геометрии резца часто считают комбинированную заточку его с двойным передним углом. Узкая упрочняющая фаска вдоль главной режущей кромки определенной ширины (/ = 0,8-И,Os) под углом УФ = (—5)-н0° упрочняет режущую кромку, а при значительном положительном угле наклона передней поверхности У = 10-^30° облегчается отвод стружки при обработке вязких металлов. Вместе с тем исследования показали, что интенсивность вибраций не изменяется при наличии фаски, не превышающей 2—2,5-кратной толщины среза. Практика скоростного резания подтверждает целесообраз
ность заточки |
резцов |
с фаской шириной f = 2а |
(а — толщина |
среза). |
|
заднем угле а обработанная |
|
При весьма |
малом |
поверхность |
в результате пластической деформации и упругого последействия
трется |
о заднюю грань вблизи режущей |
кромки |
инструмента, |
что происходит особенно интенсивно при обработке |
вязких аусте- |
||
нитных |
сталей и сплавов. С увеличением |
угла а |
уменьшается |
угол заострения р\ следовательно, ослабляется режущая кромка, ухудшается отвод тепла и снижается стойкость резца. Однако обстоятельства меняются, если резец имеет достаточно большой угол заострения. В этом случае с увеличением заднего угла а до известного предела стойкость резца повышается даже при
обработке |
таких |
твердых и прочных металлов, как |
закаленная |
|||
и жаропрочная |
сталь. Например, при точении закаленной стали |
|||||
минералокерамическим |
резцом износ его непрерывно |
умень |
||||
шался с увеличением заднего угла от 5 до 15°. |
|
|
||||
Однако |
при |
дальнейшем увеличении |
заднего угла |
до 20° |
||
резцы выходили |
из строя |
преждевременно |
вследствие |
выкраши |
||
вания режущей |
кромки. |
|
|
|
|
По понятным причинам задний угол должен быть уменьшен при обработке с ударами. При обработке же хрупких металлов, например чугуна, где силы резания сравнительно незначительны, но твердые вкрапления песка и цементита способствуют истиранию резца, задний угол можно увеличить. Следовательно, в каждом конкретном случае у резца должен быть наиболее выгодный угол а. При обдирке у проходных резцов задний угол обычно равен 6— 8°, однако при малых подачах s ^ 0,2 мм/об целесообразно увели чивать задний угол до 12° для стали и до 15° для чугуна, чтобы уменьшить износ задней поверхности и обеспечить большую
остроту режущей кромки. Надо добавить, что при |
постоянном |
угле а увеличивается угол ах в направлении подачи |
с уменьше |
нием угла в плане ср. |
: |
Главный угол в плане <р может изменяться в широких-преде лах, что существенно влияет на стойкость резца. В этом-случае
' 229
имеем одинаковые сечения среза при постоянных глубине ре зания t и подаче s.
Силы резания будут различаться весьма незначительно в обоих
случаях, но |
давление |
на единицу контакта режущей кромки |
и поверхности резания |
заметно снижается с уменьшением угла |
|
в плане. При |
малом угле в плане теплоотвод от режущей кромки |
благоприятнее, что способствует повышению стойкости инстру
мента. В |
то |
же |
время |
с |
уменьшением ср соответственно увеличи |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вается |
угол |
при |
вершине |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е и укрепляется |
наиболее |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
слабое |
|
место |
резца — его |
||||
%гоо |
|
|
|
|
|
|
|
|
вершина. |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
На |
рис. |
116 |
показаны |
|||||
Е |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
результаты |
|
эксперимен |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тального |
исследования |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
стойкости |
резца в |
зави |
|||||
а; |
|
|
|
|
|
|
|
|
симости |
от угла |
в плане ср. |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Как |
видим, |
|
стойкость, |
|||||
1 50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
10 |
20 |
30 |
W |
50 |
60 |
70 80 30 |
100 |
допускаемая |
быстрорежу |
|||||||
|
щим |
резцом, |
|
неизменно |
||||||||||||
|
|
Ошвный угол В плане |
<р, град |
|
увеличивается |
с |
уменьше |
|||||||||
Рис. 116. |
Влияние |
угла в плане на стойкость |
||||||||||||||
нием |
ср, в то |
время |
как |
|||||||||||||
|
|
|
|
резца: |
|
|
|
стойкость твердосплавного |
||||||||
/ — д л я б ы с т р о р е ж у щ е г о р е з ц а ; 2 — д л я т в е р |
резца растет лишь с умень |
|||||||||||||||
|
|
д о с п л а в н о г о |
р е з ц а |
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
шением |
угла |
ср до 60°, а |
|||||
затем |
снижается. |
Это, очевидно, |
вызвано |
вибрациями, |
кото |
рые усиливают износ режущей кромки и особенно хрупкого ин струмента. Интенсивность вибрации сильно возрастает с умень шением ср, поскольку при этом уменьшается толщина и увеличи вается ширина стружки и, кроме того, усиливается радиальная нагрузка Ру.
Но при наличии необходимой жесткости системы и при отсут ствии вибраций стойкость твердосплавных резцов должна быть более высокой и при малых углах ср, что неоднократно подтверж далось практикой. Приняв условно за единицу скорость резания, допускаемую резцом с углом ср = 45°, будем иметь для других резцов ориентировочно следующие условные коэффициенты:
Ф |
|
90° |
60° |
45° |
30° |
Для |
стали Сф |
0,73 |
0,88 |
1,00 |
1,20 |
Для |
чугуна Сю |
0,81 |
0,92 |
1,00 |
1,13 |
На практике чаще всего во избежание вибраций работают твердосплавными резцами с углами в плане ср = 60ч-75°. Углы ср рекомендуется уменьшать при точении устойчивых изделий на станках, обладающих достаточной жесткостью. Аналогично влияет на вибрации и стойкость резца вспомогательный угол ср1( который иногда уменьшают (для жестких обрабатываемых деталей и стан ков) до 5—10°. При этом усиливается вершина резца, улучшается
230