ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 09.04.2024
Просмотров: 267
Скачиваний: 1
вила можно не придерживаться. Так, при обработке детали диа метром D и глубиной резания t допустимая скорость резания м/мин, для данного резца (при стойкости Т = 60 мин)
|
|
|
|
|
|
Van |
— |
|
С и |
_ |
nDn |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
fvsVv |
|
1000 |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
J60 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1000Са |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
ns"" |
|
= |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nDtx° |
|
|
|
|
|
|
|
или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
const |
s1 -^. |
|
|
|
|
(185) |
||
|
|
|
|
|
ns |
ns '• |
|
|
|
|
|
|||||||
Произведение |
определяет |
производительность |
резца |
и, |
||||||||||||||
следовательно, |
|
уравнение |
(185) |
выражает |
производительность |
|||||||||||||
резца в зависимости |
от |
подачи |
s. Для |
случая |
обработки стали |
|||||||||||||
средней |
твердости |
(ав |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
= 65 кгс/мм2 ) |
|
быстрорежу |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
щим, твердосплавным и мине |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ралокерамическим |
резцами |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
при |
t — 3 мм и D = |
200 мм |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
эта |
зависимость |
(рис. |
129) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
показана |
в системе логариф |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
мических |
координат |
ns — s |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
в виде прямых |
с углами |
на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
клона, равными arctg |
(1—yv ). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Для |
станка |
|
постоянной |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
мощности |
имеем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
Pzv |
_ |
Cpt Ps PnDn |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
6120 |
|
|
6,12-Ю6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ne6,l2-108 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
CvtxPnD |
|
|
|
|
|
|
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 0,5 |
1,0 |
2,0 |
|||
ИЛИ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подача |
|
S,MM/O5 |
|
|
|
ns = const s 1 _ V (186) |
|
Рис. |
129. Диаграмма |
полного |
использова |
||||||||||||
В той же системе коорди |
ния станка |
и инструмента |
при обработке |
|||||||||||||||
|
|
стали |
в зависимости |
от подачи |
|
|||||||||||||
нат нарис. 129уравнение(186) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
изображается |
прямой с углом наклона, равным arctg (1 — ур). |
На |
диаграмме нанесены четыре подобных прямых для станков с мощ
ностью 2; 5; 10; 20 кВт. Производительность этих |
станков растет |
с увеличением подачи при полном использовании |
как резца, так |
и станка. Точки пересечения наклонных прямых для резца и станка указывают значения подач, при которых одновременно полностью используются мощность станка и стойкость резца. Согласно рис. 129 быстрорежущий резец и станок мощностью 2 кВт полностью загружаются при подаче 0,2 мм/об. Однако в случае s > 0,2 мм/об при полном использовании станка мощностью
245
2 кВт и в то же время при неполном использовании быстрорежу щего резца производительность получилась бы выше.
Это же относится к твердосплавному резцу Т15К6 и станку мощностью 5 кВт или минералокерамическому резцу и станку мощностью 10 кВт. В последнем случае одновременное полное
использование |
минералокерамического |
резца |
и станка |
мощ |
ностью 10 кВт |
возможно лишь при s ^ |
0,2 |
мм/об при |
прочих |
постоянных условиях. С увеличением подачи свыше s — 0,2 |
мм/об |
необходимо ориентироваться лишь на станок, так как резец будет
использован не полностью; для полного использования |
резца |
|||||||||||
потребовалась |
бы |
большая |
мощность. Можно |
значительно |
повы |
|||||||
|
|
|
|
|
|
сить |
производительность, |
|||||
80 |
|
|
|
|
|
работая |
|
с |
повышенной |
|||
|
\ |
s= 0,2мм/об |
|
|
подачей, |
|
например |
s |
я« |
|||
а' |
|
|
|
|
|
«^0,6 |
мм/об, |
но при |
этом |
|||
|
|
|
|
|
потребовался |
бы весьма |
||||||
со |
>=0,Ч |
> |
|
|
мощный |
станок (20 |
кВт). |
|||||
с |
/ |
|
|
Таким |
образом, |
для |
||||||
|
|
|
/ |
|
||||||||
--0,8 |
|
|
|
повышения производитель |
||||||||
? Ч-О |
|
|
У/ |
|
ности |
целесообразно |
рабо |
|||||
|
|
|
|
|
тать с возможно большими |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
со |
/ |
|
|
|
|
подачами. |
Минимальная |
|||||
|
|
|
|
стоимость |
получается |
так |
||||||
го |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
же при |
повышенных |
по |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
но |
|
юо |
150 |
200' |
дачах |
s |
и |
скоростях |
ре |
|||
|
зания |
v, |
соответствующих |
|||||||||
Скорость |
резания |
у, м/мин |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
экономической |
стойкости, |
|||||
Рис. 130. Изменение себестоимости операции |
как |
это |
показано |
|
на |
|||||||
в зависимости от скорости резания подачи |
рис. |
130. |
График |
пока |
||||||||
|
|
|
|
|
|
зывает |
наименьшую |
стои |
мость обработки при резании с большими подачами и соот ветственно с меньшей скоростью резания. Однако при чрез мерно больших подачах учащаются выкрашивания или поломки хрупких твердосплавных и минералокерамических резцов. Это приводит к браку изделий и, следовательно, к удорожанию про дукции и одновременно к уменьшению производительности вслед ствие слишком частых настроек станка. Очевидно, оптимальные значения s должны определяться условиями работы, т. е. требо ваниями к чистоте и точности обработки, прочностью режущей кромки и ее формой, мощностью станка и жесткостью системы СПИД.
Совместное полное использование станка и инструмента наи более эффективно только в частном случае при соответствующих соотношениях мощности станка, стойкости инструмента и размера среза. Ниже мы рассмотрим ряд приемов, применяемых для рас чета наивыгоднейшего режима резания.
246
53. РАСЧЕТ НАИВЫГОДНЕЙШЕГО РЕЖИМА РЕЗАНИЯ
Вариант I. Задана деталь. Станок и инструмент можно выбрать. Задача определения рационального режима резания упрощается, если можно выбрать
станок необходимой мощности (в соответствии с родом |
изделия) и если |
изделие |
||
и его крепление на станке не ограничивают |
(по своей жесткости и прочности) |
раз |
||
мер снимаемой стружки. Для сокращения времени на обработку снимают |
весь |
|||
припуск за один проход (если он не чрезмерно велик), |
оставляя лишь небольшой |
|||
припуск на последующую чистовую обработку. Затем |
выбирают возможно |
боль |
||
шую подачу с учетом обрабатываемого |
материала, |
диаметра изделия |
и |
глу |
бины резания, пользуясь специальными таблицами. |
|
|||||
Сила резания Рг |
и крутящий момент М определяются по формулам |
|||||
Р2 = |
С Р Г Р 3 У Р |
кгс; |
М |
= |
кгс |
-м; |
скорость резания v, допускаемая резцом, и число оборотов |
п |
|||||
|
СуCv |
. |
t |
n = |
ЮООо |
|
|
v = -r-^- |
м/мин; |
n D |
|
||
|
tx"se |
|
|
|
|
|
мощность станка |
|
|
|
|
|
|
|
N = -^$— |
кВт. |
|
|||
|
|
|
6120г) |
|
|
|
Выбираем станок, имеющий нужные крутящий момент, число оборотов шпин |
||||||
деля и допускающий по прочности нагрузку |
Рг. |
Подобный режим работы может |
быть получен и на другом станке, обладающем большей мощностью сравнительно с расчетной, но тогда при полной загрузке резца станок будет недогружен, вслед ствие чего понизится коэффициент использования оборудования и, следовательно, увеличится стоимость продукции.
Если имеется станок с меньшей мощностью, то для получения наибольшей производительности необходимо изменить режим резания. В этом случае, зада ваясь определенными значениями крутящего момента М и чисел оборотов шпин деля п, находят наиболее выгодную комбинацию скорости резания и подачи, обес печивающую наименьшее время обработки и удовлетворяющую техническим тре бованиям, хотя при этом одновременно не будут полностью использованы станок и инструмент.
Вариант II. Заданы: станок, инструмент, обрабатываемая деталь. В пас порте станка указаны значения крутящих моментов, чисел оборотов шпинделя станка, подач и наибольшая сила резания Р т а х . допускаемая прочностью меха низма продольной подачи станка.
При расчете режима резания целесообразно ориентироваться на параметры, ограничивающие производительность станка, например прочность станка, жест кость системы СПИД, стойкость инструмента. Задача решается в такой последо
вательности. |
|
За один проход снимают весь припуск h = |
t. |
Подача, допускаемая наиболее слабым звеном системы, равна |
|
1 |
|
s = ( ~ f - J p |
мм/об. |
Работать необходимо с ближайшей наименьшей подачей, указанной на станке.
Для работы с полученными расчетными глубиной резания t и подачей s тре буется крутящий момент согласно формуле
Cp^p/PD
М = —*2-1000— кгс-м.
247
Используем позицию станка с необходимым или ближайшим значением кру тящего момента М. При числе оборотов я, соответствующем данному крутящему
. . |
nDn |
моменту, имеем скорость резания (в м/мин) |
v = -TQQJJ • |
Полученную скорость резания для определенного резца проверяем по фор муле
Tmtx»sy" '
Эта скорость резания допускается стойкостью резца. Если она окажется меньшей сравнительно с расчетной, тогда выбирается ближайшее меньшее число оборотов, соответствующее допустимой скорости резания. Очевидно, в последнем случае станок будет не полностью использован по крутящему моменту.
54. ЦИКЛОГРАММА Д Л Я ОПРЕДЕЛЕНИ Я
НАИВЫГОДНЕЙШЕГО РЕЖИМ А Р Е З А Н И Я
ИВЫБОРА СТАНКА
Закономерности резания и соответствующие им формулы можно выразить в виде специальных номограмм, объединенных в одном приборе. На рис. 131 представлен такой прибор — универсальная циклограмма, построенная для определенного участка, цеха. Она помогает выбрать для заданной операции наиболее подходя щий станок из числа станков, расположенных на участке, и решает задачу рационального его использования.
Пользуясь прибором при обработке на токарных станках, можно быстро определить следующее:
1)наибольшую допускаемую подачу s (по требуемой чистоте обработанной поверхности);
2)размер среза, допускаемый прочностью наиболее слабого звена системы СПИД, крутящим моментом станка или стойкостью резца;
3) силу резания Рг, крутящий момент М;
4)скорость резания v и необходимое число оборотов обраба тываемой детали п;
5)полезную мощность станка Ne, наиболее выгодную позицию станка (М,п) и самый станок из числа установленных в цехе.
Кроме того, указываются геометрия резца, рекомендуемая при обработке различных металлов, а также время обработки детали длиной 10 мм (в минутах).
НАЗНАЧЕНИЕ ОТДЕЛЬНЫХ ЧАСТЕЙ ПРИБОРА
Часть / выражает зависимость силы резания Рг от глубины резания t-и подачи s, построенную по формуле
Pz = Cpts0-75 кгс.
Эта часть сделана подвижной; она перемещается вверх или вниз до совпадения индекса с отметкой обрабатываемого материала. Имеет две стороны: одну для применения быстрорежущих рез цов и другую для твердосплавных.
248
Рис. 131. Универсальная циклограмма