Файл: Вульф А.М. Резание металлов.pdf

Таблица 44

Формулы для определения окружной силы и эффективной мощности 1

1 О к р у ж н а я с и л а и м о щ н о с т и д а н ы с у ч е т о м з а т у п л е н и я ф р е з .

толщина среза, а следовательно, и площадь среза. Но потребляе­ мая станком мощность при постоянном числе оборотов инстру­ мента п несколько увеличивается, поскольку.возрастает скорость резания v.

4. С увеличением числа зубьев фрезы г сила резания и мощ­ ность возрастают, так как пропорционально увеличиваются число зубьев в контакте с обрабатываемым материалом и подача sM (в минуту) при постоянной подаче на зуб s2.

5. Смазка при фрезеровании снижает силы резания и потреб­ ляемую станком мощность. Как показано на рис. 236, соответ­ ствующий эффект зависит от вида смазочно-охлаждающей жид­ кости; например, осерненное минеральное масло снижает мощ­ ность станка на 35%, в то время как чистое минеральное масло лишь на 20%. Характер фрезерования существенно влияет на

388

потребляемую мощность. При попутном фрезеровании (кривая /) требуется меньшая мощность в сравнении с обычно принятым встречным фрезерованием (кривая 2).

6. Сила резания и мощность заметно снижаются с увеличением переднего угла у. Надо подчеркнуть, что при встречном фрезе­ ровании, где режущая кромка зуба, врезаясь в обрабатываемый металл, снимает стружку, начиная с нулевой толщины, большое значение имеет острота режущей кромки. Замечено, что при ра­ боте затупленным инструментом сила резания и мощность повы­ шались до 40% по сравнению с работой вновь отточенной фрезой.

Для определения сил резания и мощности при работе фасон­ ными фрезами можно пользоваться формулами [17] или прибли­ женными поправочными коэффициентами. Если принять за еди­ ницу силы резания и мощность при работе цилиндрической фрезы, то при прочих равных условиях Pz и Ne у полукруглой, выпук­ лой или вогнутой фрезы составят около 80%, а для угловой — 70% от соответствующих величин у цилиндрической фрезы.

86. ИЗМЕРЕНИЕ СИЛ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ

Методы измерения сил резания, применяемые при точении, пригодны и для случая фрезерования. Большое развитие полу­

На рис. 237 показана одна из конструкций емкостного дина­ мометра для определения крутящего момента при фрезеровании. С диском 1, прикрепленным к конусу оправки, соединены уголки 2. На некотором расстоянии от диска ] на утолщенную часть оправки жестко насажена втулка 6 с диском 4. К последнему прикреплены уголки 3, изолированные от диска 4 эбонитовыми втулками 5.

Под влиянием крутящего момента оправка скручивается. Деформация ее вызывает изменение расстояния б между угол­ ками 2 и 3, т. е. изменение емкости образованного ими конден­ сатора, которое с помощью высокочастотного устройства преоб­ разуется в изменение силы тока.

Свысокочастотным устройством динамометр соединяется

(на схеме не указан) и изолированное от остальных частей динамо­ метра кольцо 7— к уголкам 3. Поворачивая с помощью поводка 8

392

Г л а в а XV I

РЕЖИМЫ РЕЗАНИЯ ПРИ ФРЕЗЕРОВАНИИ

87.КРИТЕРИЙ ЗАТУПЛЕНИЯ И СТОЙКОСТЬ ФРЕЗ

Многочисленные исследования процесса фрезерования, выпол­ ненные за последние годы в СССР, дали ряд интересных решений по повышению производительности фрезерного инструмента. Они показывают, что проблема эффективности процесса должна ре­ шаться конкретно с учетом специфических особенностей обрабаты­ ваемых и инструментальных материалов.

Одной из исходных величин при определении наивыгодней­ шего режима резания является, как известно, критерий затупле­ ния. На практике при испытании фрез, как и резцов, иногда принимают за признак затупления повышение расходуемой мощности на 10—15% в .сравнении с нормальной. Этот критерий

мер, фасонных) допустима слишком малая степень затупления, чтобы это могло отразиться на потребляемой станком мощности. Более того, с постепенным углублением лунки на передней по­ верхности зуба фрезы необходимая мощность нередко уменьшается,

в качестве критерия затупления режущего инструмента прини­ мается определенная величина фаски износа по задней поверх­ ности зуба h3.

Однако на практике при фрезеровании с высокой скоростью я«г 150 м/мин трудно обрабатываемых сталей, склонных к боль­ шому упругому последействию (например, стали 45Г17ЮЗ), наблюдалось любопытное явление: сохранение режущей способ­

необходимую чистоту обработанной поверхности, можно допу­ стить повышенный критерий затупления.

394