снижается толщина среза а, улучшается теплоотвод и повышается стойкость инструмента.
Постоянные величины Cv, зависящие от обрабатываемого материала, определяются не только его прочностью ст„, но и дру гими физико-механическими свойствами, а тажке химическим составом. В табл. 47 приводятся значения поправочных коэф фициентов См , характеризующие влияние химического состава на скорость резания различных групп сталей с одинаковым по
величине пределом |
прочности |
ои |
— 75 |
кгс/мм2 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 47 |
Обрабатываемость |
различных |
групп сталей |
|
с |
одинаковым |
пределом |
прочности |
|
|
|
|
|
С м |
д л я ф р е з из |
С д л я ф р е з , |
Н а и м е н о в а н и е г р у п п ы стали |
|
б ы с т р о р е ж у щ е й |
о с н а щ е н н ы х т в е р д ы м |
|
|
|
|
|
с т а л и |
с п л а в о м |
Углеродистые, |
конструкционные |
|
|
1,0 |
1,0 |
(CsS 0,6%) |
|
|
|
|
|
|
|
Углеродистые ( С > |
0,6%) |
|
|
|
0,8 |
0,85 |
Марганцовистые |
|
|
|
|
|
0,75 |
0,90 |
Хромистые |
|
|
|
|
|
0,85 |
1,10 |
Хромоникелевые |
|
|
|
|
|
0,90 |
1,10 |
Инструментальные |
быстрорежущие |
|
|
0,60 |
0Гб5 |
Скорости резания значительно снижаются при фрезеровании высоколегированных нержавеющих и жаропрочных сталей. Для торцевых фрез, оснащенных твердым сплавом ВК8, они могут быть рассчитаны по формуле
СлО0 , 2 5 |
(266) |
м/мин. |
z |
|
Значения коэффициентов и показателей степени формулы |
(266) |
приводятся в табл. 48. |
|
Некоторые особенно труднообрабатываемые стали и сплавы, например ЭИ437, ЭИ787, ЭИ827, ЭИ867, рекомендуется обраба тывать фрезами из быстрорежущей стали, так как твердые сплавы выкрашиваются. В этом случае скорости резания приходится зна чительно снижать (табл. 49).
Успешно применяются также трехкарбидные твердые сплавы (например, ТТ10К8А и ТТ10К.8Б), показавшие положительные результаты при обработке труднообрабатываемых сталей и спла вов торцевыми фрезами со скоростями резания в два-три раза
|
|
|
|
Значения коэффициентов |
и показателей |
степеней |
Таблица |
48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в формуле (266) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
К о э ф ф и ц и е н т ы и п о к а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
з а т е л и с т е п е н и |
|
|
|
В и д о б р а б о т к и |
|
|
|
М а р к а |
стали |
|
|
д л я s z < 0,1 |
д л я |
я г > |
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с0 |
C v |
|
|
Фрезерование |
пло |
|
ЭИ673 |
|
|
|
70 |
39 |
|
|
скостей |
при отношев>ии |
|
ЭИ572, ЛА1 |
|
|
86 |
48 |
|
|
~ |
= |
0-^0,1; |
главный |
|
|
|
|
|
|
ЭИ680 |
|
|
|
97 |
54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
угол |
в плане |
ср = 30° |
|
Х18Н12М2Т (ЭИ448) |
|
97 |
54 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4Х14Н14В2М (ЭИ69); ) |
0,25 |
0,5 |
|
|
|
|
|
|
|
107 |
|
|
|
|
|
|
|
|
1Х14Н14В2М (ЭИ257) J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1Х18Н9Т (ЭЯ1Т) |
|
|
161 |
60 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1X13 |
(ЭЖ-1); |
|
) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2X13 |
(ЭЖ-2); |
|
| |
267 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3X13 |
(ЭЖ-3); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4X13 |
(ЭЖ-4) |
|
j |
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
П р и м е ч а н и е , |
к — р а с с т о я н и е |
н а и б о л е е о т д а л е н н о й точки |
т р а е к т о р и и |
|
з у б а |
ф р е з ы от з а г о т о в к и |
при в ы х о д е . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица |
49 |
|
Режимы |
резания при фрезеровании |
труднообрабатываемых |
сплавов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р е ж и м ы р е з а н и я |
|
О б р а б а т ы в а е м ы й м а т е р и а л |
|
^в |
М а т е р и а л |
|
в |
|
|
|
и н с т р у м е н т а |
"г |
V в |
|
|
|
|
|
|
|
в к г с / м м 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в м м / з у б |
в мм |
м/ми н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Сплав |
ЭИ437 |
|
|
100 |
Р18, |
Р9К5 |
0,1—0,2 |
3—5 |
12—16 |
Стали ЭИ787 и ЭИ812 |
|
110—120 |
Р9К5 |
|
|
0,1—0,2 |
2—4 |
8—10 |
Сплав |
ЭИ827 |
|
|
105 |
Р18 |
|
|
0,1—0,2 |
2—4 |
8—10 |
|
» |
ЭИ867 |
|
|
125 |
Р18 |
|
|
0,1—0,2 |
2—4 |
7—9 |
|
|
П р и м е ч а н и е . |
|
П р и м е н я л о с ь о х л а ж д е н и е |
э м у л ь с и е й . Во всех с л у ч а я х |
|
4 т |
= |
0,5 - 0,7 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
более высокими, чем у быстрорежущих фрез. Торцевые фрезы (табл. 50), оснащенные твердыми сплавами, целесообразно приме нять при обработке жаропрочных сталей, содержащих в основном хром и никель (1Х18Н9Т, ЭИ811 и др.).
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 50 |
|
|
Режимы резания высокопрочных сталей без охлаждения |
|
|
|
|
при |
торцевом |
фрезеровании |
|
|
|
|
Х а р а к т е р и с т и к а |
М а р к а |
t в мм |
|
s z в м м / з у б |
V в |
Г е о м е т р и я |
|
о б р а б а т ы в а е м о г о |
т в е р д о г о |
В в мм |
|
|
м / м и н |
фрезы |
|
м а т е р и а л а |
с п л а в а |
|
|
|
|
|
|
|
ав = 140 кгс/мм2 , |
Т15К6 |
До 8 |
0,6— |
0,08—0,12 |
До |
Y = |
-(54 - |
|
HRC 38 |
|
|
0,8 |
|
150 |
4-10)°; |
|
ав = |
1404- |
Т15К6 |
2—4 |
0,5— |
0,08—0,1 |
60—90 а= |
124-15°; |
|
4-160 кгс/мм2 |
|
|
0,7 |
|
|
Ф = |
454-60°; |
|
ав = |
1604- |
Т15К6; |
2—3 |
0,4— |
0,06—0,08 |
50—70 |
Ф1 = 15°; |
|
-г-180 кгс/мм2 , |
ВК6М |
|
0,6 |
|
|
со = 10° |
|
HRC |
44—48 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ав = |
1804- |
ВК6М; |
1—2 |
0,3— |
0,04—0,06 |
35—50 |
|
|
|
4-200 кгс/мм2 , |
Т30К4 |
|
0,5 |
|
|
|
|
|
HRC |
48—52 |
|
|
|
|
|
|
|
|
а в = |
2004 - |
В К6М; |
1—2 |
0,3— |
0,03—0,05 |
30—35 |
|
|
|
4-230 кгс/мм2 |
Т30К4 |
|
0,5 |
|
|
|
|
|
HRC |
52—58 |
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 51
Режимы резания жаропрочных сталей концевыми фрезами
|
|
|
|
|
D |
/ |
|
в |
|
|
О б р а б а т ы в а е м ы й м а т е р и а л |
|
|
|
|
s z в м м / з у б |
v в м / м и н |
|
|
|
|
|
|
в мм |
|
|
|
1Х18Н9Т |
и ЭИ811 |
ав |
= |
40—50 |
5—12 |
40 |
0,08—0,1; |
20—25; |
= 604-80 кгс/мм2 |
|
|
|
|
|
|
0,12—0,15 |
16—20 |
ЭИ481 |
и |
ЭИ395 а в = |
754- |
40—50 |
5—12 |
40 |
0,08—0,1; |
16—20; |
4-85 кгс/мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
0,12—0,15 |
14—60 |
ЭИ437А и ЭИ437Б о в = |
1004- |
40—50 |
До |
5 |
80 |
0,08—0,12 |
13—18 |
4-110 кгс/мм2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ЭИ787 |
и |
ЭИ812 |
о в = |
40—50 |
» |
5 |
80 |
0,08—0,12 |
9—11 |
=110 кгс/мм2
ЭИ867 ав = 1204-130 кгс/мм2 40—50 » 5 80 - 0,08—0,12 |
7—9 |
При одинаковых значениях предела прочности обрабатывае мость ухудшается с уменьшением предела текучести, а также тепло проводности. Надо при этом заметить, что обрабатываемость не которых сталей (ЭИ787, ЭИ812 и сплавов ЭИ437, ЭИ827 и ЭИ867) значительно ухудшается после старения, так как при этом они упрочняются. Опыт показал, что стойкость инструмента умень шается в два—пять раз при обработке ряда сплавов после их ста рения сравнительно с обработкой их после закалки или отжига. Поэтому рекомендуется предварительная обработка сталей и спла-
