Файл: Цейтлин Г.М. Аэродинамика и динамика полета самолета с ТРД учебник.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 201
Скачиваний: 17
где |
с х п — коэффициент |
лобового |
сопротивления крыла при а = 90° |
и очень малых числах |
Ren . |
|
|
Составляющими силы ДУ] в поточной системе координат явля |
|||
ются |
приращение подъемной силы |
||
|
Д Y — A YL COS а = |
Сх nSq^ sin2 a COS а |
и приращение индуктивного сопротивления крыла
&Qt = A Y1 sin а = сх nSq^ sin3 а.
Принимая для приближенного анализа sina = a и cosa=l, ви дим, что приращение коэффициента подъемной силы за счет срывного поперечного обтекания (его часто называют нелинейной со ставляющей коэффициента с у )
примерно пропорционально а2 , |
|
а приращение |
коэффициента |
индуктивного |
сопротивле |
ния |
|
|
|
|
Ac .=,^L^c |
|
a3 |
|
|
|
|
|
"^Х1 |
§д |
°Х Я Л |
|
|
Рис. 4.26. Влияние удлинения |
треуголь- |
Ч а |
|
|
, |
||
ного |
крыла на зависимость |
cv(a) |
примерно пропорционально |
||||
|
к |
у х |
а3 . |
||||
При больших углах атаки нелинейная составляющая коэффи |
|||||||
циента |
подъемной силы |
достаточно велика. |
Например, |
при |
а — |
||
= 30° =0,52 рад и сх„ = |
'> ч т о |
примерно соответствует |
действи |
тельности, Acj,~0,27. Наличие этой составляющей наряду с более
равномерным распределением нагрузки по профилю, о чем |
гово |
рилось выше, обеспечивает высокие значения коэффициента |
сут&х |
треугольных крыльев. |
|
Зависимость су(а) у треугольных крыльев в общем случае не линейна (рис. 4.26). Как уже говорилось, величина производной с* уменьшается за счет выравнивания давлений между нижней и
верхней поверхностями. Этому же в известной мере |
способствует |
эффект скольжения, который частично проявляется |
на треуголь |
ном крыле. |
|
С увеличением угла атаки в изменении производной с* име ются две противоположные тенденции: тенденция к увеличению
производной |
с* за счет нелинейной составляющей |
коэффициента |
||||||
подъемной силы |
и тенденция |
к уменьшению |
этой |
производ |
||||
ной за |
счет |
постепенного |
расширения области |
срыва |
потока с |
|||
крыла. |
|
|
, |
|
|
|
|
|
В процессе увеличения угла атаки уже при сравнительно не |
||||||||
больших |
его |
значениях на |
концах треугольного |
крыла |
начинает |
|||
развиваться |
срыв |
потока. |
Это |
объясняется тем, что |
здесь хорды |
124
профилей, а следовательно, и числа Re сечений малы, и усугуб ляется проявлением концевого эффекта. С дальнейшим увеличением угла атаки область срыва постепенно расширяется к плоскости симметрии крыла. При удлинениях X крыла около 1,5 и менее первая тенденция оказывается более существенной: с увеличением
угла атаки наклон кривой |
с* увеличивается. При |
\~\,5 |
|
+ 2,5 |
две |
|||||||||
противоположные |
тенденции |
примерно компенсируют |
друг друга: |
|||||||||||
в зависимости от формы профиля |
и числа Re наклон кривой |
су(а) |
||||||||||||
на |
отдельных |
участках |
углов атаки |
может |
несколько |
изменяться |
||||||||
в |
любую сторону, |
а |
в |
ряде |
случаев |
остается постоянным до |
а = |
|||||||
= 15ч-20о . При Х>2,5 попе |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
речное |
обтекание |
крыла |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
играет |
второстепенную |
роль |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
и изменения производной с* |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
определяются |
|
развитием |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
срыва потока. В этом слу |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
чае рост угла атаки сопро |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
вождается уменьшением на |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
клона кривой cv (а). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Коэффициент |
индуктив- |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ности А — |
У |
треуголь |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
ных |
крыльев |
значительно |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
больше, чем у крыльев боль |
|
|
Сравнение |
поляр |
различных |
|||||||||
ших |
удлинений, |
главным |
|
|
|
крыльев |
|
|
|
|
||||
образом за счет самой ве |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
личины X. Дополнительное вихреобразование при поперечном об |
||||||||||||||
текании кромок также |
вызывает |
некоторое |
увеличение |
коэффи |
||||||||||
циента |
А. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
При равных относительных толщинах профиля |
и |
числах |
Re |
||||||||||
коэффициенты |
сх0 |
у |
всех крыльев |
примерно |
одинаковы. |
Практи |
чески за счет большой корневой хорды и более выгодного распре деления нагрузок по размаху необходимые прочность и жесткость треугольного крыла можно обеспечить при значительно меньшей
относительной |
толщине |
профиля, |
что дает некоторый выигрыш |
в величине схо- |
поляр |
прямого, |
стреловидного и треугольного |
Сравнение |
крыльев показано на рис. 4.27.
§ 4.9. Влияние сжимаемости воздуха на аэродинамические
характеристики крыла при дозвуковом обтекании. Критическое число М крыла
На реальном крыле, как и на крыле бесконечного размаха, за счет проявления сжимаемости воздуха с увеличением числа происходит постепенное увеличение разрежений около верхней по верхности и увеличение избыточных давлений вблизи ЛИНИИ ртах- Наибольшее местное значение числа М в любом сечении крыла
125
соответствует точке pm in. Здесь сжимаемость воздуха проявляется наиболее сильно, в связи с чем общее увеличение разрежений над крылом при увеличении числа М„ сопровождается более рельефным выделением, заострением пиков разрежения.
Из сказанного следует, что по мере увеличения числа М и в любом сечении крыла производная с* постепенно возрастает, ве личины а.' и с'утау, уменьшаются, а величины с'ж0, х'д и х'Р оста ются неизменными. Принципиально также изменяются перечислен ные параметры и для всего крыла в целом. Однако наряду с этими
:а |
б |
Рис. 4.28. Влияние сжимаемости воздуха на распределение нагрузки по размаху крыла
общими явлениями крылья конечного размаха имеют и существен ные особенности. За счет скоса потока истинные углы атаки сече ний крыла меньше геометрических. Соответственно меньше мест ные скорости и местные числа М около верхней поверхности кры ла, и сжимаемость воздуха проявляется слабее, чем на крыле бесконечного размаха при таких же значениях Мы,- и а. Чем мень ше удлинение крыла, тем больше углы скоса потока в его сечениях^и тем плавнее изменяются его аэродинамические характери стики с увеличением числа Мт е .
Для стреловидных крыльев зависимость с» ( М ю ) становится еще более плавной за счет эффекта скольжения, а у, треугольных крыльев, сочетающих в себе стреловидность с малым удлинением, проявление сжимаемости воздуха сглаживается настолько, что изменения с* при Мт е <! 0,7-7-0,8 практически вообще можно не учитывать.
Скос потока меняется по размаху крыла. В сечениях, где углы скоса меньше, истинные углы атаки и местные числа М на верхней поверхности больше, чем на других участках крыла. Поэтому сжи маемость воздуха здесь проявляется сильнее. В результате с уве личением числа М ж неравномерность распределения воздушной нагрузки по размаху крыла усугубляется (рис. 4.28). Преимуще ственный рост пиков разрежения в наиболее нагруженных сече ниях крыла приводит к тому, что угол атаки а т р , при котором на-
126
чинается срыв потока в этих сечениях, с увеличением числа М„ уменьшается быстрее, чем на других участках. Поэтому уменьше ние критического угла атаки и коэффициента с у т а х крыла сопро вождается расширением области срывного обтекания (рис. 4.29). Последнее явление особенно характерно для стреловидных и тре угольных крыльев, имеющих ярко выраженную область концевого эффекта. Усиление неравномерности распределения нагрузки по размаху крыла может вызвать также увеличение (обычно незна чительное) коэффициента индуктивности А.
Если непрерывно увеличивать число М М ) |
то будут |
увеличи |
ваться и его максимальные местные значения |
на линии |
pmin кры |
ла. При некотором значении Мт е местное число М в точке рт\п
наиболее нагруженного сечения достигнет единицы. Применяя формально определения критической скорости и критического чис ла М профиля, это значение числа М м следовало бы назвать кри тическим числом М данного крыла. Однако такое определение было бы нелогичным и практически неудобным.
К р и т и ч е с к и м |
ч и с л о м М, ф крыла в авиационной прак |
тике обычно называют |
число М невозмущенного потока (полета), |
при котором начинаются кризисные изменения суммарных аэроди намических характеристик. Различие между двумя указанными числами М, которое в ряде случаев может быть достаточно боль шим, обусловлено двумя обстоятельствами. Во-первых, начало развития волнового кризиса на отдельных, часто очень малых уча стках крыла может оказаться совершенно несущественным для
характеристик крыла в целом. Во-вторых |
(и это главное), при на |
||
личии |
стреловидности по линии |
р т щ |
переход полного местного |
числа |
М через единицу еще не |
является достаточным условием |
для образования местного скачка уплотнения даже в отдельных, наиболее нагруженных сечениях. Дело в том, что поверхности рав
ных давлений |
в данном случае образуют с вектором скорости угол |
9 = 90° .—• X - m I n |
(рис. 4.30). Пока нормальная к такой поверхности |
127
составляющая местной скорости V sin 9 = V cos Х-m j n остается до звуковой, волны давления, обусловленные торможением потока на заднем скате крыла, беспрепятственно распространяются вперед. Минимально необходимым условием образования местного скач
ка |
уплотнения в данном случае будет |
равенство |
M„ = |
M s i n f = |
|
= |
McosX- m ] n = 1. Это очевидное положение |
является одним из |
|||
проявлений эффекта скольжения. |
|
|
|
|
|
|
При нулевой подъемной силе критическое число М прямого |
||||
крыла примерно равно критическому |
числу |
М |
профиля |
(крыла |
бесконечного размаха с таким же профилем), а у стреловидных и
треугольных крыльев — больше, чем у профиля, за |
счет |
эффекта |
||
скольжения. |
|
|
|
|
При равных углах атаки, отличных от угла нулевой подъемной |
||||
силы, М к р крыла |
больше, чем у профиля, |
за счет |
скоса |
потока |
(а при наличии стреловидности — и за счет |
эффекта |
скольжения). |
||
При равных, достаточно больших значениях |
коэффициента |
|||
подъемной силы |
М 1 ф крыла обычно меньше, чем у |
профиля, так |
как при заданном суммарном значении су на крыле обязательно
найдутся сечения, в которых местные значения |
с'у |
больше сум |
|
марного. В |
этих сечениях местные числа М над |
крылом больше |
|
и волновой |
кризис начинается раньше. |
|
|
§ 4.10. Понятие о дозвуковых и сверхзвуковых |
кромках |
||
|
крыла в сверхзвуковом потоке |
|
|
Кромку крыла называют дозвуковой, звуковой или сверхзву ковой в зависимости от величины нормальной к ней составляю^ щей скорости невозмущенного потока.
При сверхзвуковой кромке возмущения, создаваемые ее точка ми, не могут распространяться от крыла вперед. Поэтому сверх звуковая передняя кромка встречает невозмущенный поток и раз деляет его на две части, обтекающие крыло сверху и снизу. Непо средственно у кромки образуются головные скачки уплотнения — присоединенные, если кромка острая, и отсоединенные, если кром ка закруглена. Отличие от крыла с прямой передней кромкой со стоит в том, что при одинаковой конфигурации скачка уплотнения в плоскости хОу на стреловидном крыле его поверхность накло
нена относительно вектора |
скорости |
под углом <р = 90° — %п в пло |
|
скости xOz (рис. 4.31), в связи с чем при |
одинаковых профилях |
||
и числах Моо интенсивность |
скачка |
здесь |
меньше, и тем меньше, |
чем больше угол стреловидности крыла по передней кромке %и. Та ково проявление эффекта скольжения при сверхзвуковых стрело видных кромках.
При дозвуковой кромке возмущения от различных ее точек уходят вперед и их фронты, наклоненные к вектору скорости не возмущенного потока под углом [x = arcsin , остаются парад* дельными друг другу (рис. 4.32). Перед крылом образуется воз-
128