ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 252
Скачиваний: 2
отстающую от потока |
ср3 на четверть периода. |
В |
свою очередь |
э. д. с. е23 создает во |
вторичной обмотке ток |
/23, |
замыкающийся |
по вторичному треугольнику и отстающий от э. д. |
с. е23 почти на чет |
верть периода, так как контур вторичной обмотки имеет значитель ное индуктивное сопротивление. На рис. 12-11 показано взаимное рас
положение векторов потока Ф3 э. д. с. Ем и тока /23. Так как вектор
тока /23 направлен почти встречно вектору потока Ф3, то создаваемый этим током магнитный поток уравновешивает поток ф3, вследствие чего форма результирующего потока и соответственно э. д. с. при ближаются к синусоиде. Таким
образом, соединение Y/A, так |
|
|
|
Таблица 12-2 |
||||
же как и соединение A/Y, |
пре |
|
|
|
|
|||
дохраняет |
трансформатор |
от |
Sjj, |
кет |
• 100% |
• 100% |
||
вредных |
воздействий |
третьих |
||||||
|
|
|||||||
гармонических потока и э. |
д. с. |
|
|
|
ьн |
|||
|
|
|
|
|||||
12-5. Ориентировочные данные |
5—50 |
1 0 -7 |
1,4 -0,9 |
|||||
75-750 |
8 ,6 -5 |
0,9 -0,6 |
||||||
холостого хода |
|
1000-10000 |
5 ,5 -3 |
0,5 -0,3 |
||||
|
|
|
|
10 000 |
3,5-2,2 |
0,4-0,25 |
||
В табл. 12-2 приводятся зна |
|
|
|
|
||||
чения относительной |
величины |
|
холостого хода P0B/SB в за |
|||||
тока холостого хода / он//„ |
и мощности |
|||||||
висимости от номинальной мощности S„ для |
силовых трехфазных |
|||||||
масляных трансформаторов. |
|
|
|
|
Г л а ва т р и н а д ц а т а я КОРОТКОЕ ЗАМЫКАНИЕ ТРАНСФОРМАТОРА
13-1. Режимы короткого замыкания
Различают: 1) внезапное короткое замыкание трансформатора, происходящее в эксплуатационных условиях и сопровождающееся резкими всплесками тока, и 2) короткое замыкание трансформатора при его испытании для получения необходимых данных короткого замыкания. В настоящей главе изучается второй тип короткого замы кания трансформаторов, тогда как первый рассматривается в главе шестнадцатой.
Кроме того, говоря о трехфазных трансформаторах, следует раз личать симметричное или трехфазное короткое замыкание и несим метричные короткие замыкания: однофазное, двухфазное и двухфаз ное на нейтраль. Здесь прежде всего рассматривается симметричное короткое замыкание трехфазного трансформатора. Так как все три короткозамкнутые обмотки совершенно одинаковы, то при симмет ричном коротком замыкании в трансформаторе имеется система то ков, равных по величине и сдвинутых относительно друг друга на
199
2л/3. Асимметрия магнитных цепей в случае трехстержневого транс форматора не имеет существенного значения, так как она касается только весьма небольшого намагничивающего тока. Поэтому доста точно рассмотреть короткое замыкание только одной фазы трехфаз ного трансформатора, распространив полученные выводы на две дру гие фазы.
13-2. Напряжение короткого замыкания
Чтобы ограничить ток короткого замыкания при испытании транс форматора, напряжение, подводимое к трансформатору, должно быть значительно уменьшено до такого значения U1K, при котором в об мотках трансформатора токи равны номинальным. Если выразить это напряжение в процентном отношении от номинального напряже ния соответствующей обмотки, приведя его к рабочей температуре
75° С, то получится так называемое напряжение короткого за мыкания ик. Таким образом,
Мощность, |
Номиналь |
«к> % |
ц8 = *?“ |
100. |
(13-1) |
|
кв • а |
ное напря |
|||||
|
жение, кв |
|
V н |
|
|
|
От 5 до 5600 |
6,3 и 10 |
5.5 |
Напряжение короткого замы |
|||
кания имеет важное |
значение и |
|||||
» 5 » 2400 |
35 |
6,5 |
||||
3200 и 4200 |
35 |
7,0 |
помечается на паспортном щит |
|||
5600-10 000 |
35-38,5 |
7,5 |
ке трансформатора. Соответст |
|||
15 000-40500 |
100—121 |
10,5 |
вующие данные |
приводятся в |
||
60 000 |
121 |
11,5 |
табл. 13-1. |
|
|
|
|
|
|
|
|
13-3. Физические условия работы трансформатора при симметричном коротком замыкании
Схема одной из фаз при симметричном трехфазном коротком за
мыкании изображена на рис. 13- |
. Здесь А —X — зажимы первичной |
|||||
обмотки, к |
которой подводится |
|
||||
напряжение |
U1H; а—х — зажи |
|
||||
мы вторичной обмотки, замк |
|
|||||
нутой |
накоротко; |
1 — линия |
|
|||
основного потока срок; 2 и 3 — |
|
|||||
линии первичного потока рас |
|
|||||
сеяния, |
создаваемого током і, и |
|
||||
сцепленного только с первич |
|
|||||
ной обмоткой; |
4 и 5 —- линии |
|
||||
вторичного |
потока |
рассеяния, |
|
|||
создаваемого |
током |
і2 и сцеп |
|
|||
ленного |
только |
со |
вторичной |
|
||
обмоткой. Так как потоки рас |
|
|||||
сеяния проходят главным обра» |
|
|||||
зом по маслу или воздуху, т. е. в |
Рис. 13-1. Потоки рассеяния в транс |
|||||
среде с |
постоянной |
магнитной |
||||
форматоре при коротком замыкании |
200
проницаемостью, то можно считатб, что каждый из этих потоков про порционален соответствующему току и совпадает с ним по фазе.
Основной поток наводит в первичной и вторичной обмотках транс форматора э. д. с. е1К и е2К, отстающие от потока срок на четверть пе риода. Действующие значения этих э. д. с. по формулам (11-31)
и (11-32)
|
Яік — 4,44/ц>]Фтк, |
(13-2а) |
|
|
|
к = 4,44/ ш2Ф„ш, |
(13-26) |
где ФтК — амплитуда основного потока при коротком |
замыкании. |
||
Поток фо1 |
рассеяния |
первичной обмотки наводит в |
ней э. д. с. |
е01 рассеяния |
и поток фа2 |
наводит э. д. с. еа2 рассеяния во вторичной |
обмотке. Эти э. д. с. отстают от соответствующих потоков на четверть периода, а так как потоки рассеяния совпадают с вызвавшими их токами, то э. д. с. рассеяния отстают от токов в обмотках на те же четверть периода.
Первичная обмотка с первичным потоком рассеяния и вторичная обмотка с вторичным потоком рассеяния представляют собой ка тушки с индуктивностями рассеяния Lal и Ьа2, которым соответствуют индуктивные сопротивления рассеяния
%ах= ®^сгі= 2яfL(jx и X(J2 — cöZ,02 — 2л/Дт2■
Напряжения на индуктивных сопротивлениях в обмотках, вы званные потоками рассеяния,
*1®1 = |
ІіД т ///0| , |
I.jX.) = |
и их действующие значения |
|
|
І ] Х і = |
I ) 2 n f L gi, |
12%2 = I |
Напряжения на индуктивных сопротивлениях должны в любой момент времени уравновешивать э. д. с., наведенные потоками рас сеяния (рис. 11-3), следовательно,
= & О І І ^ 2*^2 = ^ ( Т 2 *
Таким образом, напряжения на индуктивных сопротивлениях рассеяния обмоток опережают токи в этих обмотках на четверть пе риода. Соответственно векторы э. д. с., наводимых потоками рас сеяния, отстают от векторов потоков на я/2, а векторы напряжения на индуктивных сопротивлениях рассеяния опережают соответствую щие векторы токов на я/2.
С учетом правил записи векторов, изображенных на комплексной плоскости, повороту вектора на угол я/2 в сторону опережения со ответствует умножение этого вектора на /, а поворот на я/2 в сторону отставания — умножению на —/ (рис. 11-6).
Таким образом, векторы напряжений на индуктивном сопротив лении рассеяния имеют обозначения: )/2х2 и векторы э. д. с.
201
рассеяния соответственно |
|
|
Èal — — }l\xu |
(13-3а) |
|
Ног = - ihxi- |
(13-36) |
|
Напряжения на активных |
сопротивлениях гг и г2 первичной |
|
и вторичной обмоток равны |
и і2г2. |
обмоток |
Векторы напряжений на |
активных сопротивлениях |
/ji-j и /2г2 совпадают по направлению с векторами токов в этих об мотках.
A. Уравнение напряжений и э. д. с. первичной обмотки. В пер вичной обмотке, кроме приложенного напряжения и1К, имеется э. д. с. е1К, наведенная основным магнитным потоком, э. д. с. еа1, наведенная потоком рассеяния первичной обмотки, и напряжение на активном сопротивлении обмотки, равное г ^ .
Таким образом, при коротком замыкании трансформатора в пер вичной обмотке имеются те же напряжения и э. д. с., что и при хо лостом ходе, но другой величины. Поэтому уравнение (11-25) спра ведливо также и для режима короткого замыкания с соответствующей заменой обозначений векторов, т. е.
Üin — —Ёы — Ё10 |
Іггi. |
(13-4) |
Если, согласно уравнению (13-3а), |
заменить |
вектор э. д. с. Е01 |
противоположно направленным векторам /І1х1, то уравнение (13-4) примет вид:
= —^ік + Ari + lh xi- |
(13-5) |
Б. Уравнение напряжений и э. д. с. вторичной обмотки. |
Во вто |
ричной обмотке наводится э. д. с. с2К основным магнитным потоком и э. д. с. еа2 — потоком рассеяния этой обмотки. Напряжение на ак тивном сопротивлении равно і2г2, напряжение на зажимах вторичной обмотки и2 = 0.
По второму закону Кирхгофа получается следующее уравнение равновесия напряжений и э. д. с.
С 2К “ Ь & 0 2 “ |
^2^*2» И Л И |
£ 2к = |
в(у2 -j~ ^2^2’ |
|
||
а действующее значение э. д. с. |
|
|
|
|
||
Ё2к= |
—È02-f- /Зг2 = /2г2 + /Ігх2. |
(13-6) |
||||
Таким образом, |
вектор э. д. |
с. |
Ё2К имеет две |
составляющие: |
||
одна составляющая |
/2г2 |
расходуется |
на |
активном |
сопротивлении, |
вторая составляющая jl2x2 — на индуктивном сопротивлении вторич ной обмотки.
B. Уравнение намагничивающих сил. Соотношение токов в об мотках трансформатора устанавливается на основании магнитной связи между обмотками. Ток первичной обмотки создает первичную намагничивающую силу fia — ігюх и ток вторичной обмотки создает
202
вторичную намагничивающую силу f2к = /2ш2. Намагничивающая сила /1Кобеспечивает наличие магнитного потока ф0„ и уравновешивает размагничивающее действие вторичной обмотки, т. е. намагничиваю щую силу /2К. Составляющая намагничивающей силы, необходимая для существования магнитного потока срои, обозначается /ок, а соот ветствующая ей составляющая тока первичной обмотки — гок.
Амплитудные значения этих намагничивающих сил
F1k= V 2 I iU>i, |
(13-7а) |
f 2K= V 212щ , |
(13-76) |
= |
(13-7в) |
Напряжение U1K составляет несколько процентов от номиналь ного напряжения U1H(табл. 13-1), в соответствии с этим также малы э. д. с. Е1К и поток Фок (13-2а). Таким образом, при коротком замыкании на
магничивающей силой F0к можно пре
небречь и считать, что F1K и F2K урав новешивают друг друга, т. е.
йи + ^ к ^ О , |
(13-8) |
или |
|
V 2 i1w1 + V 2 i2w2 = 0. |
(13-9) |
Уравнение (13-9) позволяет устано вить соотношение между действующими значениями первичного и вторичного тока
h |
Щ |
|
или с учетом уравнения (11-36) |
|
|
|
Рис. |
13-2. В ек т ор н ая д и а г р а м |
|
ма |
дл я тр ан сф ор м атор а при |
|
|
к ор отк ом зам ы кани и |
Г. Векторная диаграмма. При построении векторной диаграммы
вектор основного магнитного потока ФтК принято изображать в поло жительном направлении оси абсцисс (рис. 13-2). Векторы э. д. с.
Е1Ки Е2К отстают от вектора магнитного потока на угол л/2. Вектор
тока /2 отстает от вектора э. д. с. Е2К на угол ij)a = arctg—. Вектор
г 2
È2Кнамагничивающей силы вторичной обмотки совпадает с вектором тока /2. Поток сра2 рассеяния вторичной обмотки совпадает по фазе
с намагничивающей |
силой вторичной |
обмотки и, следовательно, |
с током і2. Э. д. с. еа2 |
рассеяния вторичной обмотки отстает от магнит |
|
ного потока фа2 на |
четверть периода, |
поэтому вектор э. д. с. Еа : |
отстает от вектора тока /2 на я/2. Согласно уравнению (13-6), вектор
203