Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf

ВУЗ: Не указан

Категория: Не указан

Дисциплина: Не указана

Добавлен: 10.04.2024

Просмотров: 193

Скачиваний: 6

ВНИМАНИЕ! Если данный файл нарушает Ваши авторские права, то обязательно сообщите нам.

ГЛАВА

ПРИБЛИЖЕННЫЕ МЕТОДЫ РАСЧЕТА СУДОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ

ПО ЗОНАМ ТЕПЛОВЫХ

потоков

В главе приведены результаты исследо­ вания строения полей температур и тепловых потоков методом ЭТА, а также предложены новые приближенные методы расчета судовых изоляционных конструкций по зонам тепло­ вых потоков.

Для разработки зонального метода не­ обходимо знать картины расположения изо­ терм и линий теплового потока, т. е. тепловые сетки. Знание температурного поля является необходимым предварительным условием для решения всех без исключения задач тепло­ проводности.

С этой целью для трех расчетных клас­ сов изоляционных конструкций методом ЭТА, наряду с критериями формы Ф и коэффициен­ тами теплопередачи k, были получены и тепловые сетки. Последние были построены

для

большого

количества

разнообразных

типовых

конструкций,

перекрывающих и

обходящих

всевозможные

профили набора

как

с учетом,

так и без

учета деревянных

брусков обрешетника, а также для конструк­ ций, вообще не прорезаемых набором. Теп­ ловые сетки для изоляции, обходящей набор, для нормальных конструкций с различным расположением обрешетника и для ряда других впервые были построены автором [62, 53, 49, 48]. Таким образом, тепловые сетки для трех основных классов конструк­ ций можно считать известными.

При электрическом моделировании явле­ ний теплопроводности впервые учитывалось истинное значение коэффициента теплопро­ водности стали Яс , исследовалось падение температуры в теле профиля набора, строи­ лись опытным (а не графическим) путем линии тепловых потоков.

Предлагаемый общий зональный метод, разработанный на основании изучения строе­ ния тепловых сеток, обладает следующими отличительными особенностями. Отдельный тепловой поток, проходящий через каждую зону, вычисляется по средней ширине зоны и средней длине линий тока. Если тепловой

поток выходит из стального

профиля, то

при этом учитывается падение

температуры

в теле профиля. Упрощенная расчетная схема распространения тепла наиболее полно сов­ падает с действительной картиной строения поля тепловых потоков. В предлагаемом методе изоляционная конструкция не содер­ жит таких участков, через которые не про­ ходят тепловые потоки. Именно построение линий тока методом ЭТА (а не графическим способом) дало возможность установить пра­ вильное направление тепловых потоков (ли­ ний тока) в углах А и С между обшивкой корпуса и стенкой профиля и во внутреннем

углу В между стенкой и полкой

профиля

(см. рис. 53, а и 54, а). Это в свою

очередь

11*

163


позволило разработать такой метод расчета, который учитывает тепловые потоки, проходящие в этих углах (в отличие, например, от известного способа расчета, пред­ ложенного А. Е. Ниточкиным, где эти тепловые потоки не учитываются).

Основное

достоинство

предлагаемого нового метода заключается

в том, что

он позволяет

рассчитывать

все без исключения изоляционные конструкции, встре­

чаемые в судостроительной

практике (в том числе и конструкции с

воздушными

прослойками), при всевозможных размерах их, любом типе профиля, разных ва­ риантах расположения и крепления деревянных брусков обрешетника, а также при разнообразном количестве материалов, входящих в состав конструкции, и различ­ ных значениях их коэффициентов теплопроводности [48—54,60,62]. Предлагаемый зональный метод расчета отличается наибольшей общностью, гибкостью, простотой и дает точность, достаточную для технических расчетов.

Форма и расположение линий теплового потока внутри каждого отдельного класса изоляционных конструкций меняются мало. Поэтому, имея общее представ­ ление о тепловых сетках для всех трех основных классов конструкций, можно зара­ нее предвидеть расположение линий тока в любой новой неисследованной конструк­ ции, и, руководствуясь известными расчетными схемами, распространить на нее

предлагаемый зональный метод

расчета. Таким путем, например, разработан рас­

чет изоляционных конструкций

(см. рис. 70 и 71), которые помимо

набора проре­

заны еще и короткими металлическими планками или угольниками

для крепления

обрешетника, приваренными к профилю набора или к обшивке корпуса, а также некоторых других конструкций.

§

4 2

 

Расчет судовой

изоляции,

не

прорезаемой

 

металлическим

набором

Тепловые сетки для изоляционных конструкций, состоящих из материалов с близкими коэффициентами теплопроводности. К рас­ сматриваемому классу конструкций относится изоляция днищ (см. рис. 9), палуб и переборок (с гладкой стороны), комингсов, лючин, разнообразных съемных крышек и щитов, дверей охлаждаемых поме­ щений, деревянных изолированных стенок и выгородок в отапливае­ мых помещениях, выносная изоляция (см. рис. 13) и т. д. Отличи­ тельная особенность этих конструкций заключается в том, что они не содержат стальных элементов набора и состоят в основном из теплоизоляционного материала и дерева. Обычно коэффициент тепло­

проводности изоляционного материала А,и =

0,04—0,08 ккалім

-ч-°С,

дерева Яд =

0,12—0,20 ккал/м-ч-°С и А,ДАЙ

= 1,5—5,0. Таким

обра­

зом, в этот

класс входят конструкции, состоящие из материалов,

у которых коэффициенты теплопроводности не очень сильно отли­ чаются один от другого.

Измерительная установка, предназначенная для построения теп­

ловых сеток,

порядок

проведения измерений и обработка их ре­

зультатов

рассмотрены

в § 25 и 26. Свойства тепловых сеток изло­

жены в § 21.

На прямых моделях находилось расположение изотер­

мических

линий, а на обратных — расположение линий тока, кото­

рые в совокупности и образуют ортогональную тепловую сетку. Тепловые сетки для полной конструкции без набора показаны на рис. 42, 43, для половины симметричной конструкции—на рис. 44, а,


S/2

Д

•Co/2-

Рис. 44. Конструкция

с

бруском,

частично

прорезающим

 

изоляцию и прилегающим к обшивке: а тепловая сетка

 

для участка, выделяемого сечением

/ / — / / на рис. 9, в; б — расчетная

схема.

И з опыта Ф = 3,05, k

=

0,254 ккал/м2

ч-°С пр и s =

600,

т

=

200,

б 3 = 50

сп = 100,

dQ =

100 мм, cQ/s = 0,167, d0/(m -f-

 

 

 

+

6 3 ) =

0,4,

Ки

=

0,05

ккал/м-ч-°С

и Я д / Я и

="3

 

а>

Рис. 45. Конструкция, частично прорезаемая бруском, прилегающим

к

зашивке: а — тепловая

сетка для типового

участка, показанного

в сечении

/ — /

на

рис. 9, в;

б — расчетная

схема.

 

И з опыта Ф = 3,01, k = 0,251 ккал/м2-ч-°С

при

s'

=

600,

т =

200,

б 3

=

50,

с3

=

100, d3 = 100

мм, c3/s'

= 0,167, d3/(m + в 3 )

=

0,4,

Л„

=

0,05

ккал/м•

ч• °С

и

Л„/А,„

=

3

 

 

И

д/ и


45, а, 48, а, 77, а. На тепловых сетках изотермы изображены штрихо­ выми тонкими линиями, а линии тепловых потоков — сплошными цветными. Над каждой изотермической линией или на оси ординат указано соответствующее значение относительной разности температур

Т = 4—т~~ >

а У каждой

линии теплового

потока или на

оси

абс-

' н

 

значение относительного теплового потока.

цисс — соответствующее

На тепловых

сетках область конструкции,

занятая деревом,

выде­

лена.

Величины, полученные в результате

исследования

отдельной

изоляционной конструкции непосредственно методом ЭТА, здесь и ниже даны в подписях под тепловыми сетками.

Анализ тепловых сеток для неоднородных стенок, прорезаемых только деревянными брусками, позволяет сделать следующие вы­ воды.

Область влияния деревянного бруска распространяется от его боковой поверхности в изоляционный материал на расстояние, рав­ ное половине толщины конструкции. Деревянный брус искривляет изотермы и линии тока в значительно меньшей степени, чем стальной профиль набора, прорезающий нормальные и обходные конструкции (см. § 44).

Из тепловых сеток видно, что относительный тепловой поток, проходящий в районе деревянного бруска, равен 0,15—0,40. Этот поток заметно меньше относительных потоков, проходящих в районе стального профиля у конструкций, перекрывающих и обходящих набор.

Тепловые сетки для различных конструкций без набора наиболее

близки к неискаженным сеткам для плоских многослойных

стенок,

т. е. линии тока

близки к прямым, перпендикулярным к обшивке,

а изотермы — к

прямым, параллельным обшивке.

 

 

В пределах рассматриваемого класса изоляционных

конструкций

тепловые сетки

сильно не отличаются друг от друга.

Однако они

резко отличаются от тепловых сеток для других основных

классов

конструкций (§

44).

 

 

Опираясь на полученные тепловые сетки, можно правильно упро­ стить линии тока и обоснованно разбить конструкцию на расчетные зоны [49].

Конструкции с параллельным расположением брусков, полностью прорезающих изоляцию. Тепловые сетки свидетельствуют о том, что для рассматриваемого класса конструкций наилучшей является раз­ бивка на зоны, показанная на рис. 44, б, 45, б, 46, 48, б, 77, б и др. Зоной называют часть изоляционной конструкции, заключенную между двумя упрощенными граничными линиями тока и параллель­ ную направлению теплового потока. На расчетных схемах зоны тепловых потоков будем обозначать римскими цифрами /, / / , / / / , . .

. . ., п, а упрощенные линии тока, являющиеся одновременно и ли­

ниями

раздела зон, — арабскими цифрами 0—0, 1—/, 2—2, . . .,

п—п.

Тепловые сетки позволяют считать, что тепловой поток не пере­

ходит из деревянного бруска в изоляционный материал. Поэтому для упрощения расчета можно принимать, что схематизированные гра-


ничные линии тока совпадают с боковыми поверхностями деревянных брусков и сухарей. Из сопоставления расчетных схем распростране­ ния тепла с соответствующими тепловыми сетками видно, что упро­ щенные линии тока оказываются достаточно близкими к действитель­ ным линиям теплового потока.

Для конструкций, у которых наружные и внутренние поверхности равны (FH = FB) и боковые поверхности брусков перпендикулярны к этим поверхностям, упрощенные граничные линии тока (рис. 44, б, 45, б, 48, б) совпадают с линиями раздела зон в известном классиче­ ском способе расчета по зонам, перпендикулярным к наружной об­ шивке. Таким образом, тепловые сетки позволяют заранее предви-

Рис. 46. Разбивка конструкции с параллельными брусками на зоны тепловых потоков

деть, что обычный приближенный расчет по зонам, перпендикуляр­ ным к обшивке, окажется наиболее точным.

Вслучае неравенства внешних поверхностей (Fa Ф FB) изоляция без набора не поддается расчету известным зональным способом. Расчет таких конструкций рассмотрим ниже (см. § 48) на примере изолированной лючины (рис. 77,6 и 78, в).

Визоляции без набора бруски для крепления деревянного на­ стила или зашивки располагают различным образом. На рис. 9, б и 46 изображена обычная простейшая изоляционная конструкция днища рефрижераторного судна. В этой конструкции сплошные дере­

вянные бруски установлены непосредственно на настиле второго дна и лишь в поперечном направлении. Аналогичную конструкцию имеет изоляция палубы и гладкой стороны переборки.

На расстоянии, равном одному шагу брусков s (рис. 46), тепло от стального настила толщиной е проходит через изоляцию толщиной т и деревянную зашивку толщиной б3 двумя параллельными потоками, образующими зоны I и I I . Ширина первой зоны равна ширине дере­ вянного бруска с, второй — расстоянию между брусками s—с.

Для удобства расчета конструкция разбивается на зоны так, чтобы каждая из них состояла только из последовательно соединен­ ных слоев. Тогда коэффициент теплопередачи через отдельную зону