Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 204
Скачиваний: 6
Отсюда
s-1 |
Яі + Ян |
|
i+l |
і" |
|
|
|
|
|||
|
tu — t, |
= Тп |
представляет |
собой относительную |
|
Но величина , |
' в |
||||
|
»н |
|
|
|
разность между средней температурой в теле профиля tn и темпера турой внутренней поверхности конструкции tB.
Итак, для вычисления коэффициента теплопередачи k, отнесен ного к площади в свету, получаем выражение
k = -[q, + Ян + • • • f ТпІЯІ + Яиі |
•)} ккал/м2-ч-°С. |
(131) |
Предлагаемый зональный метод представляет собой логическое завершение расчета по тепловой сетке при увеличении размеров от дельной ее ячейки до зоны возможно больших размеров. Так как линии раздела зон проводятся из характерных угловых точек кон струкции, то размеры отдельной зоны определяются частными гео метрическими особенностями конструкции.
Основы расчета по зонам тепловых потоков остаются общими для любых изоляционных конструкций.
Значения Тп, рекомендуемые в расчетах для учета падения темпе ратуры в теле профиля (прочитанные по тепловым сеткам), приведены
в табл. 8. Величина |
Тп резко уменьшается при уменьшении |
толщины |
||||||||||
изоляционных слоев т п , / п и па |
(или Мп, |
L n |
и Nn). Размеры S и В |
|||||||||
не оказывают заметного влияния |
на значение |
Тп, |
поэтому в табл. 8 |
|||||||||
они |
не отражены. Поправку |
Т п |
следует |
учитывать |
только для тех |
|||||||
тепловых |
потоков, которые выходят из тела профиля. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 8 |
|
|
Значения |
средней относительной разности Тп |
= ^ |
^~ |
|
||||||
|
|
между |
температурами в теле стального профиля |
|
||||||||
|
|
|
и на внутренней поверхности конструкции |
|
|
|||||||
Д л я н о р м а л ь н ы х |
к о н с т р у к ц и й |
|
Д л я |
к о н с т р у к ц и й , |
о б х о д я щ и х набор |
|||||||
|
|
'п = т п - |
Л ' |
т |
Af„ |
= |
N„ |
= nnh; |
|
|
|
|
= |
mn/h |
= т |
п / Л |
|
|
|
|
|
|
|||
мм |
|
' п |
|
|
|
|
мм |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
1,05 |
15—25 |
0,85 |
0,10 |
|
0,05 |
|
15—25 |
0,60 |
||||
1 . 1 - 1,2 |
20—50 |
0,90 |
j>0,10 |
|
0,05 |
|
15—25 |
0,70 |
||||
1.2— 1,4 |
45—75 |
0,93 |
0,10—0,15 |
20—50 |
0,80 |
|||||||
1,4—1,8 |
70—125 |
0,95 |
|
|
0,15—0,30 |
45—75 |
0,85 |
|||||
1,8—2,5 |
120—225 |
0,98 |
|
|
0,30—0,50 |
70—125 |
0,90 |
|||||
> 2 , 5 |
>22 0 |
|
1,00 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Рекомендации по проведению упрощенных граничных линий теплового потока, разбивающих конструкцию на зоны, и общие ука зания к расчету. Участок нормальной изоляционной конструкции, расположенный между полкой набора и внутренней поверхностью, состоит из материалов с близкими коэффициентами теплопровод-
ности. Поэтому ниже линий DOh, 0h, bE (см. рис. 54, б) и ОьЕ (см. рис. 58, б) линии теплового потока во всех зонах можно при нимать за прямые, перпендикулярные к зашивке (так же как в пре дыдущем классе конструкций).
Поверхности стенки (я« Ь-1) и полки набора, из которых выходят тепловые потоки, не равны поверхностям внутренней зашивки, через которые эти потоки входят в трюм (рис. 53, а). Поэтому наиболее подходящими кривыми в качестве упрощенных линий тока будут дуги эллипсов, которые выходят из стенки и полки профиля перпен дикулярно и входят в изоляционный слой, покрывающий полки про филей (линии DOh и Е на рис. 54, б), также под прямым углом. В действительности сильно искривленные линии тока не являются ни дугами эллипсов, ни дугами окружностей.
Введем следующие обозначения, м (рис. 52, б — 54, б, 58, б и др.): yh — длина большой полуоси эллипса, параллельной общему направлению теплового потока, который выходит из стенки несим
метричного набора |
со стороны, |
противоположной полке; |
|
|||||||||
|
Хь — длина малой полуоси |
эллипса, перпендикулярной |
общему |
|||||||||
направлению этого потока; размер xh |
равен ширине теплового потока, |
|||||||||||
входящего в зашивку; |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
hb |
— высота стенки набора |
со |
стороны, |
обращенной |
к полке; |
||||||
hb |
= |
h — /; |
|
эллипса, параллельная |
направлению |
теплового |
||||||
|
Ун, ь |
— полуось |
||||||||||
потока, |
выходящего |
из стенки |
со |
стороны |
полки; |
|
|
|
||||
|
Хн, ь — полуось |
эллипса, |
перпендикулярная направлению потока |
|||||||||
и |
определяющая |
ширину |
потока, |
выходящего |
из |
поверхности |
||||||
стенки, |
обращенной |
к полке, при входе его в зашивку; |
|
|
||||||||
|
Ь0 — ширина левой или правой |
поверхности полки, |
обращенной |
|||||||||
к обшивкі ; b0 = b — / для несимметричного набора |
и Ь0 |
= (Ь — /)/2 |
||||||||||
для симметричного |
набора; |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Уь — большая |
полуось |
эллипса, параллельная |
тепловому по |
току, выходящему из поверхности полки, обращенной к обшивке корпуса;
хь — малая полуось эллипса, перпендикулярная потоку; полу ось хь равна ширине теплового потока, выходящего из поверхности полки со стороны обшивки.
Кроме того, обозначим hixh |
= £Л; hblxh, |
ь = 1а, ь и bjxb = %ь- |
Из тепловых сеток видно, |
что потоки, |
проникающие через об |
шивку корпуса в стенку набора, вначале проходят некоторое рас стояние вдоль верхней части стальной стенки и лишь затем начинают выходить из нее в изоляционный материал. Тепловые потоки, пере ходящие из стенки в полку набора, также не сразу выходят из нее, а вначале движутся внутри полки. Однако если полка не очень широ кая (bjhb^ 0,6), тепловые потоки почти сразу начинают выходить из стенки и полки профиля в изоляционный материал. Поэтому при Ь0/К «ё; 0,6 линии раздела зон можно проводить по дугам эллипсов с отношением полуосей «/л/л:/,, і/й, blxh, ь, Уь(х>ъ прямо из углов А, С, В (рис. 54) между стенкой и обшивкой корпуса, а также полкой на бора. При этом для упрощения расчета можно полагать, что yh = h\
Ун, ь = h\ |
|
Уь = |
bQ и, следовательно, yhlxh = h/xh = lh\ |
yh,blxh,b |
= |
||
= Klxh,b |
= |
lh,b\ |
УьІХь = bjxb |
= Іь- |
|
пото |
|
Степень |
искривления линий теплового потока, ширины |
||||||
ков х/,, хЛ | |
6 и Хь, а также отношения полуосей эллипсов yjxh, |
yhi |
blxh< |
b |
|||
и Уь1хь очень сильно зависят от глубины прсрезания изоляции |
стен |
||||||
кой и полкой стального набора, |
т. е. от определяющих размеров |
h, |
hb и b0. Отношения последних размеров к ширине соответствующего потока | легко снять с тепловых сеток.
Опытные значения отношений £, характеризующих искривление линий тока, приведены в табл. 9. Выбирая из этой таблицы значе ния £ и зная заданные размеры h, hb и b0, легко можно определить ширину соответствующего теплового потока (равную полуоси эллипса):
xh |
= hl\h; |
xh, ь = |
V S f t , ь и |
xb = |
bjlb. |
Таблица 9 |
|
|
Значения |
отношений |
\ |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Для обходных |
Для нормальных изоляционных конструкций |
|
изоляционных |
||||
|
|
|
|
|
|
конструкций |
h = h/xh |
|
h, b =hblxh, Ь |
£b = bolxb |
h = ьоІхь |
||
|
0,2 |
1,4—1,3 |
1,8—1,9 |
|
||
|
0,3 |
|
1,2 |
1,9 |
|
|
|
0,4 |
1,2—1,1 |
1,9 |
|
|
|
|
0,5 |
|
0,9 |
2,0 |
|
|
1,3—1,8 |
0,6 |
|
0,8 |
2,1 |
|
1,4 - 1, 8 |
|
0,7 |
|
0,75 |
2,3 |
|
|
|
0,8 |
|
0,7 |
2,5 |
|
|
|
0,9 |
|
0,65 |
3,2 |
|
|
|
1,0 |
|
0,6 |
5,0 |
|
|
Итак, граничную линию |
тока / — / (рис. 54, б), выходящую из |
||
угла А между обшивкой и стенкой несимметричного набора |
(со сто |
||
роны, противоположной полке), можно |
проводить по дуге |
эллипса |
|
с отношением полуосей yjxh |
до прямой |
DOh, проходящей через ко |
нец профиля. Ниже линии DOh линия тока 1—/ переходит в прямую, перпендикулярную к внутренней зашивке. Центр эллипса распо лагается во внешнем углу Oh между стенкой и полкой. Длина дуги
равна четверти длины эллипса. Большая полуось yh |
всех |
эллипсов, |
||||||||
выходящих из стенки, |
изменяется |
в |
пределах от |
yht |
m |
l n |
= |
0 до |
||
Ун, max = fr. П Р И э т о м |
малая полуось xh |
имеет значения |
от |
xht |
m l n |
= |
0 |
|||
до Xh, max — hl\h- |
Тепловые сетки показывают, что отношение |
th |
— |
|||||||
= h/xh меняется незначительно (h/xh |
— 1,3-Ї— 1,8). |
С уменьшением |
||||||||
относительной шпации S = slh до 1,5-ь2,0 величина hlxh |
|
увеличи |
||||||||
вается до 1,8, при этом |
линия тока |
/ — / приближается |
к профилю |
|||||||
набора, а ширина теплового потока xh |
уменьшается. В расчетах реко |
|||||||||
мендуется принимать £ft |
= hlxh = 1,5-5-1,6. |
|
|
|
|
|
|
Линия раздела зон 6—6 (рис. 54, б), выходящая из угла С между наружной обшивкой и стенкой профиля (со стороны полки), вначале
описывает четверть длины эллипса (центр которого лежит во внут
реннем углу Ок b между стенкой и полкой) |
с отношением полуосей |
||||
.Ул, ь/Xh, ь, а |
затем ниже линии 0f t i b Е |
идет |
по |
прямой, |
перпендику |
лярной к |
зашивке. Отношение | А і b |
— hblxhi |
b |
обратно |
пропорцио |
нально ширине поверхности полки Ь0, обращенной к обшивке. При увеличении Ь0 размер xhi ь также увеличивается.
Упрощенная граничная линия тока 5—5 (см. рис. 54, б), выхо дящая из внутреннего угла В между стенкой и полкой набора, вначале
описывает половину длины эллипса с отношением большой |
и малой |
полуосей уь1хь и центром в точке 0Ь, а затем ниже линии |
0hib0bE |
проходит по прямой, перпендикулярной к зашивке. При увеличении ширины Ь0 поверхности полки, обращенной к обшивке, ширина
теплового потока хь |
изменяется |
незначительно, поэтому \ b |
= |
bjxb |
|||||
(см. табл. 9) увеличивается. При bjhb |
<С 0,5н-0,7 |
можно |
считать, |
||||||
что |
длина большой |
полуоси эллипса уь равна ширине внутренней |
|||||||
поверхности полки |
профиля Ь0, |
т. е. уь |
= Ъ — / |
для несимметрич |
|||||
ных профилей и уь |
= (Ь — /)/2 для симметричных |
профилей. |
|
|
|||||
С уменьшением относительной шпации S до возможного предела |
|||||||||
(до |
1,5—2,0) hb/xhtb |
незначительно |
увеличивается, |
a yblxb |
умень |
||||
шается. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В нормальных конструкциях |
при |
относительной |
ширине |
полки |
|||||
b0/hb |
> 0,6 упрощенные линии |
тока |
5—5 и 6—6 |
(рис. 54, б), |
если |
их провести по дугам эллипсов, пересекутся между собой. При этом
ширина |
внутренней |
поверхности зоны VI получится отрицательной |
|
( S B V/ = |
-f/i, (і — 2b0 |
< 0). Действительные же линии тока не |
могут |
пересекаться. Кроме того, в случае широкой полки тепловые |
потоки |
проходят значительный путь внутри стенки и полки стального про филя, прежде чем они выходят в изоляционный материал. Это осо бенно наглядно видно на рис. 55, а. Чтобы избежать пересечения
упрощенных линий |
тока и учесть прохождение тепловых |
потоков |
||
внутри стенки и полки набора, при bjhb |
> |
0,6 линии тока |
следует |
|
проводить по дугам |
окружностей (но не так, |
как это принято в спо |
собе А. Е. Ниточкина). По дугам окружностей их можно проводить и при узкой полке, т. е. когда bo!hb^0,6. Расчет изоляции в случае проведения некоторых линий тока по дугам окружностей рассмотрим ниже применительно к конкретным конструкциям.
На рис. 58, б, 61, б (справа от набора), 62, б, 63, б и 73, б изображена рекомендуемая разбивка на зоны обходных конструк ций с набором, сильно выступающим за основную изоляцию. В таких случаях можно принимать, что упрощенная граничная линия тока 3—3 (рис. 58, б), выходящая из внутреннего угла С между стенкой и полкой набора, вначале описывает четверть длины эллипса с отно
шением полуосей Уь/хь и центром в точке Оь, |
а затем за линией |
ОьЕ |
||||||
переходит |
в прямую, перпендикулярную к зашивке. Для |
конструк |
||||||
ций, обходящих набор, отношение £6 = bjxb |
изменяется |
незначи |
||||||
тельно — от 1,4 до |
1,8, увеличиваясь с ростом |
М = |
mlh |
или В0 |
= |
|||
= |
bjhb и |
достигая |
наибольшего значения |
|& |
1,8 |
при |
М—> |
1 и |
В0 |
0,75. |
При b —> / и обычных толщинах т отношение bjxb |
1,4. |
|||||
В |
расчетах |
рекомендуется прикимать \ b = |
bjxb |
— |
1,6. |
|
|
|
Когда толщина основной изоляции приблизительно равна тол |
||||||
щине изоляционного слоя, покрывающего стенку |
набора, т. е. при |
||||||
т |
К + п, линию тока |
4—4 (рис. 58, б) можно проводить просто |
|||||
по прямой, соединяющей углы D и G. |
|
|
|
|
|||
|
В случае конструкции с набором, незначительно выступающим за |
||||||
основную изоляцию (рис. 59, б), |
т. е. при неглубоком обходе набора, |
||||||
когда т —* h, дугу эллипса нужно проводить так, |
чтобы линия |
тока |
|||||
3—3 попадала в угол А. |
При этом отношение yb/xb |
следует |
не |
при |
|||
нимать, а вычислять по |
размерам конструкции. |
В таких |
случаях |
||||
xb |
= ( h - t ) - m = h b - m , a |
= |
. |
|
|
|
|
|
На рис. 59, б, 60, б, |
61, б |
(слева от |
набора) |
изображены |
рас |
четные схемы для |
таких обходных конструкций, у которых толщина |
изоляции Ьа + п, |
покрывающей стенку набора, значительно меньше |
(примерно в два |
раза) толщины основной изоляции т между эле |
ментами набора. Когда b0 + п < т, линию |
тока 4—4 (рис. |
59, б), |
||||
выходящую из угла |
В, образованного |
пересечением |
стенки |
набора |
||
с обшивкой корпуса, следует проводить |
просто |
по биссектрисе |
||||
угла В (т. е. под углом в 45°). |
|
|
|
|
|
|
Четверть длины эллипса можно определять по известным фор |
||||||
мулам: |
|
|
|
|
|
|
|
~L' |
= ax; |
|
|
|
(132) |
л / У |
• , \ |
. |
. Xі |
. Xі , |
|
|
где х и у—длина |
полуоси эллипса, перпендикулярной и парал |
|||
лельной общему |
направлению |
теплового потока, |
м (рис. 58, |
б); |
о — ф (у/х) — вспомогательный |
коэффициент для |
вычисления |
чет |
|
верти длины эллипса, зависящий от отношения его |
полуосей. |
|
Для облегчения расчетов значения вспомогательного коэффи
циента а приведены |
в табл. 10. |
Если отношение у/х |
не принимается |
||
по табл. 9, а вычисляется по размерам конструкции |
(рис. 59, |
б), то |
|||
коэффициент |
а можно выбирать |
из табл. 10 по ближайшему |
значе |
||
нию у/х. |
|
|
|
|
|
Половина |
длины |
эллипса |
|
|
|
|
|
±L' |
= 2ox. |
|
(133) |
Если у/х s^. 2,7, то за длину эллипса можно принимать длину окружности, радиус которой [76] гср = (у + х)/2, при этом погреш ность не превосходит 5%. Таким образом, длину эллипса можно также вычислять по приближенной формуле:
L' = 2лгср = л (у + х). |
(134) |
14 Ю. Ф . Н е с т е р о в |
209 |