Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf

— °nv = AiТепловой поток зоны V, выходящий из внешней

поверх­

ности полки

профиля,

Чь =

К-гт7

=

К - г .

(139)

O n V

<п

З о н а

VI. Ширина зоны

sH y;

=

sB y; = sVl = t. Зона

VI имеет

незначительную

ширину, поэтому можно принимать, что вначале

линия тока 6—6 описывает четверть окружности с центром в точке

0t

и радиусом rt ^

t, а затем переходит в прямую,

перпендикулярную

к зашивке. Приведенная длина линии тока 6—6

равна б п в =

nt/2

+

-|- / п . Для зоны

VI средняя приведенная длина

линий тока

б п У у

—

fc = ^

= *V7Tir7-

( 1 4 0 )

З о н а

VII.

Для

несимметричного профиля (см. рис. 65) ширина

внутренней поверхности полки профиля bQ =

Ъ — /. Большая

полу­

ось эллипса уь

= b0

=- b — /.

По

табл.

9

принимаем

отношение

\ъ ~ Ь01хь- Зная

\ ь ,

получаем

малую полуось эллипса

xb =

bj\b.

Ширина

наружной

поверхности

зоны

S h V i i

---- yb ~

Ь0;

ширина

внутренней поверхности sBvu

=

Уь —

t — Ь0 — /;

средняя

ширина

Sv/i = (sHv,i

+

sbVn)/2

=

(2 b0 —

і)І2.

Из табл.

10 по отношению Уь1хь

\ ь

выбираем

вспомогательный

коэффициент

аь,

а

затем

по

уравнению (133) вычисляем

половину

длины эллипса: Ц/2 =• 2аьхь.

Приведенная

длина

линии

тока

7—7

б п 7 =

L'b/2 +

t +

l„ — 2abxb

-\- t

f

l„. Средняя

приведенная

длина

линий

тока

в

зоне

VII равна

8 n V

l l ----- (бп 6 +

бп 7 )/2 ~= [(я/2 +

1) t~\-

-h 2/п +

2obxb]/2.

выходящий

из

поверхности

полки,

обращенной

Тепловой

поток,

к обшивке,

Чьо =

К4^г

=

К-г,

Я

•

(141)

И 6„V7/

И /

I -|-

2/п

2abxb

З о н а

VIII.

Большую

полуось

эллипса

yh<

b

берем

равной

высоте

стенки

профиля

со

стороны

полки:

yhi

ь

=

hb

— h — t.

По табл. 9 принимаем отношение \,ьЬ

— hblxh<b,

затем

находим

малую

полуось

эллипса

xhi b

=

hbl\hi

b.

Ширина

наружной

по­

верхности зоны

VIII

s a V l n

=

yhtb

= hb, внутренней

S B V

I I I

=

xhi ь —

— 2yb

=

xhib

—

2b0;

средняя

ширина

sVllI

=

( S h V I

I ,

+

s a V l

I 1

)I2 =

= ih

+

xh<b

—

2b0)/2.

Из табл. 10 по отношению yhi b/xh<

b =

lh,b

выбираем коэффициент

эллипса:

L' h i ь /4

=

аЛ , bxhl ь . Приведенная

длина линии

тока

8—8

°п8 = L'h , ь/4'+ t

+

la =--'oh,bXh,b +

t + 1п.

Для

зоны

V / / /

сред­

няя приведенная длина линий тока

6 n V I l l

-— (бп 7

+ б п 8 ) / 2 = (2abxb -|-

+ 2 / + 2

/ п + 0 Л .

Л ,

ь)/2.

п

X

SV'i

,

hb

+

x h , b - 2 b 0

Як b — л и

/

t

л и 2 а ь х ь

ь

2

( +

2 / п +

CTAi

ь

.

к

!

=

З о н а

IX.

Ширина

наружной

поверхности

в этой

зоне sH / X

=

(s — f)!2; ширина

внутренней

поверхности

S B I X

=

si2 — (f/2

+

+

xhtb);

средняя

ширина

sIX

=

(s H / x

+

sB ,x)/2

=

(s — / — xh , 6 )/2.

Приведенная длина линии тока 9—9

б п 9

= б п 0

— гпп.

Средняя

при­

веденная

длина

линий

тока

б п

/ х

=

(бп 8

+

6п 9 )/2 — (аЛ > bxh,

b

+

+

t - f /п

+ tnn)/2.

Тепловой

поток,

выходящий

из

обшивки

кор­

пуса со стороны

полки несимметричного профиля,

Я* ь = К-1г*-

= К

T l V - i

•

(143)

По табл. 8 принимаем значение поправки

Т п

на падение темпера­

туры в теле стального профиля,

а затем по равенству (131) опреде­

ляем

коэффициент

k2

для рассматриваемого

участка конструкции:

^2 =

7

iQs +

Яз. h +

Qs, ъ + Tn (qh

+

<?y

+

qb

+

-г

V/ +

Яьо -f <?/., ь)1

ккал/м2

• ч • °С.

Переходим к определению коэффициента 1гг для участка, выделяе­

мого сечением / — /

на рис. 10, г

и содержащего боковой

деревянный

сухарь, а также брусок обрешетника (рис. 66).

qs,

Второй типовой участок содержит 10

зон. Тепловые потоки

^s, а» Чу,

Чь, 4t,

Яьо, 4h,b

и

qStb,

проходящие

через

зоны /,

/ /

и

V—X,

вычисляем

по

формулам

(136)—(143)

соответственно.

Тепловой поток зоны III,

выходящий из стенки (вблизи обшивки)

ный материал

и дерево, определяем

по выражению

(130):

=

h - g + 0

Ч"°

V(c'f +(h-g)»

+

C

,

2(j ^ c * + d 4 - 6 , )

'

Тепловой

поток зоны IV,

выходящий из

нижней

части

стенки

в прилегающий

к ней деревянный сухарь, находим по формуле (129):

Як в = К

+ Ус* + & + 2б3 + I'

д 1С

Коэффициент

теплопередачи

kx

вычисляем

по

равенству

(131):

k i = -j [4s +

4s, h + 4s. ь + Tn

(qho

+

qhi g

+ qy -f

qb +

qt +

qbo +

Як ь)1

k=k*'

+

k f \

(144)

$

4- s

и і

д

где

и

k2 — коэффициенты теплопередачи для характерных участ­

ков,

выделяемых

сечениями

/ — /

и / / — / /

на рис. 67, а.

Вычислим коэффициент

теплопередачи

kx для первого типового

участка

длиной

s'B, не содержащего

деревянный сухарь.

четверть окружности радиусом гь,

стремится дойти

до

линии

ОьС

по пути наименьшего сопротивления. За линией ОьС,

проходящей

через конец полки, линия тока

8—8 заворачивает

в

сторону

за­

Радиус

наибольшей

дуги

окружности гь определяем, используя

равенство

термических

сопротивлений:

л

Ьь

| Т г ь

= Ьо_

Хс

ЯИ

Х И

ль = - | б о ~ 0 , 6 4 Ь о .

(145)

г! N

/

j i

g f i '

Ь

4

ї ї • -і V . г - 1 і-1 I-

0,z

0,3

4 '

Рис

66

Конструкция,

перекрывающая несимметричный набор и содержащая

боковой брусок

с сухарем:

а — тепловая

сетка

для участка, содержащего сухарь и выделяемого

сечением

/ — / на рис. 10, г; б — схематизированные

тепловые

потоки.

Из

опыта

Ф

=

4,84,

к =

0,403 ккал/м2

- ч- °С,

7 ^ = ' о , 9 3 ,

h/xh = . 1,6,

ftft/*ft 6

=

l-3- hJxb

= > -9 '

Рб = 1 ' 2

3 П

Р И

ft =

2 0 0

' 5 = 6 0 0 ' т

= 2

6 0

'

6 =

7 5

й

=

40

с =

60,

d = 180, с' =

60, /

= 9, / =

11,

е = 9

S ' =

3,

Мп =

1,366, В

= 0,375,

\ ,

=

0,05

ккал/м-ч-°С,

Х . Д Д И

=

3

3

и Я„Д„ = П 1

9