Файл: Нестеров Ю.Ф. Теория и расчет судовой тепловой изоляции.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 181
Скачиваний: 6
Дополнительное количество тепла (по сравнению с обычным температурным потоком), вносимое солнечной радиацией, можно находить по выражению
QP=Qn-Q? = k*(tcp-Q)F-k(QH-Q)F.
Теперь выведем уравнения, описывающие распределение темпе ратур в палубе и борте, tx = f1 (х) и t2 = f2 (х), пользуясь которыми найдем средние температуры tcpl и tcp2.
Рис. 96. |
Поступление |
тепла от |
солнечной |
радиации; |
изменение |
температур палубы |
и борта |
|
В стальной палубе толщиной б с 1 (рис. 96) |
на расстоянии х от |
диаметральной плоскости |
судна выделяем элементарный |
паралле |
|
лепипед объемом 8cl-dx-B |
и составляем для |
него уравнение тепло |
|
вого баланса, учитывая |
уход тепла в воду |
по стальной |
обшивке |
судна: |
|
|
|
eJvdx.B |
+ Q[ = Q[ + Qnl + Q[", |
|
где В — размер, перпендикулярный к плоскости чертежа, м.
По закону Фурье количество тепла, поступающего в паралле лепипед через левую грань б с 1 5 ,
Qi = — К ^-Ьс1В.
Количество тепла, уходящего из рассматриваемого объема вслед ствие теплопроводности через правую грань,
Q{" = Q'l + dQu
где
dQi = — |
Xc-^8clBdx. |
Количество тепла, отдаваемого наружному воздуху лучеиспу сканием и конвекцией верхней гранью параллелепипеда dx-B,
Qi = осн (tx — 8Н) dx • В.
Полное количество тепла, проникающего в охлаждаемое поме щение через изоляцию нижней грани,
Qta=k\(t1 — Q)dx-B.
Подставив приведенные выражения в уравнение теплового ба ланса, получим линейное неоднородное дифференциальное уравне ние второго порядка с постоянными коэффициентами:
^ |
- « < . = - ( * > , ; |
здесь |
|
0 Х — постоянная температура, определяемая формулой (236), которая установилась бы в стальной палубе, если бы она не имела теплового контакта с бортами судна.
Общее решение полученного дифференциального уравнения, описывающее изменение температуры на половине ширины палубы L, имеет вид
^ = @1 -|- d ch fax + С2 sh fax.
Аналогичным образом можно составить дифференциальное урав нение для надводного борта высотой Я и найти его общее решение, описывающее распределение температуры по высоте борта:
t2 = |
6 2 + С3 ch 62 (х - |
L) + С4 sh fa (x — L), |
где |
|
|
в 2 — постоянная |
температура, |
определяемая формулой (238), |
которую имел бы стальной борт, если бы тепло не уходило по палубе и борту в воду. '
|
|
|
^ср2 = -jf |
j |
trdx |
= Q2 — |
|
||
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
1_ (2в2 - |
Bx |
— Єв) A th p\L th p2//th М- + (9 A |
— 6B) th P2W |
|||||
Р |
А Я |
|
|
|
1 - M th p\L th Р2 Я |
|
• |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
При аргументе |
и |
2,5 |
значения |
гиперболических функций |
|||||
с погрешностью, |
не |
превосходящей 1,5%, |
равны |
(см. табл. 13): |
|||||
th « я» 1; |
sh и |
ch и. |
При |
и ^ |
5,0 |
можно |
полагать І/ch и я» 0. |
Для стальной обшивки корпуса судна в большинстве случаев
аргументы |
гиперболических функций |
и > |
5. |
При этом |
полученные |
||||||||||
формулы |
значительно |
упрощаются |
и |
принимают следующий |
вид. |
||||||||||
|
|
|
|
' * |
= в |
* - т |
г |
& |
т |
|
|
|
|
<242> |
|
и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
палубы |
в диаметральной |
плоскости |
при |
х |
= |
0 |
||||||||
и и > 5 |
по формуле (240) оказывается |
равной |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Сі)дп = Є>і. |
|
|
|
|
|
|
|
|||
Температура |
вдоль |
линии |
стыка |
палубы |
и борта |
при |
х = |
L |
|||||||
и и > |
5, получаемая из формулы (240) или (241), |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
U) |
|
-It) |
|
- |
ЛЄ>1 |
+ В* |
|
|
|
|
||
|
|
|
ЧЧ^стыка — ^а/стыка — |
|
1 -f- Л |
|
|
|
|
|
|||||
Из выражений (242) и (243) вытекает, |
что с увеличением ширины |
||||||||||||||
палубы 2L и высоты надводного борта Я их средние температуры |
|
tcpl |
|||||||||||||
и г с р 2 |
повышаются. |
|
|
|
|
|
что |
уходом тепла |
в |
воду |
|||||
Сравнительные расчеты показывают, |
по стальной обшивке судна всегда можно пренебрегать. Следова тельно, для учета солнечного облучения во всех случаях вместо полученных точных формул можно употреблять простые прибли
женные зависимости (237) и |
(239). Расчет |
по |
этим |
зависимостям, |
||
не |
учитывающим уход тепла |
в |
воду, оказывается |
выполненным |
||
с |
небольшим запасом. |
|
|
|
|
|
|
|
§ |
54 |
|
|
|
|
|
Приток тепла |
по периметрам |
|||
|
|
промежуточных |
палуб |
|
||
|
|
и |
переборок |
|
|
|
Тепло проникает в рефрижераторные трюмы не тол ько непосред ственно через их стенки, но также и через края промежуточных палуб и переборок.
Промежуточными называют такие палубы и переборки, которые разделяют смежные охлаждаемые или отапливаемые помещения
(рис. 97). Вследствие высокой теплопроводности стали промежуточ ные стенки, непосредственно примыкающие к теплым или холодным бортам, переборкам, палубам и днищу, играют роль тепловых мости ков. От наружных нагретых поверхностей судна тепло проникает внутрь теплопроводного стального настила промежуточной палубы,
проходит |
вдоль |
этого настила в сторону диаметральной плоскости |
и затем |
через |
изоляцию поступает в оба смежных охлаждаемых |
помещения. Распространение тепла от контуров промежуточных палуб и переборок показано стрелками на рис. 97.
На крупных рефрижераторных судах количество тепла, прони кающего через промежуточные стенки, достигает 10—20% общего притока тепла через изолированные стенки. Поэтому промежуточные палубы и переборки тоже необходимо изолировать. Иногда их изо лируют со стороны набора полностью, а с гладкой стороны лишь частично — полосой, имеющей ширину около 0,5—1,0 м и называе мой рибандом. Рибанд укладывают по всему периметру промежуточ ной стенки (см. рис. 97). Его применяют с целью увеличения вмести мости трюмов.
Для уменьшения притока тепла по периметрам при разных тем
пературах в смежных |
помещениях 6 |
рибанд следует располагать |
со стороны трюма с более высокой температурой. |
||
Количество тепла, |
проникающего |
через периметры, поддается |
расчету математическим путем. В зависимости от способа изолиро
вания промежуточной стенки, |
температур в смежных помещениях |
и интенсивности теплообмена |
между оголенным участком стенки |
и воздухом в помещении (т. е. от значения а) расчетные формулы получаются различными.
Рассмотрим вначале общее решение задачи при стационарном тепловом режиме [57]. При этом найдем закон изменения темпера тур в стенке и выведем новые формулы для определения количества тепла, проникающего вдоль нее как в оба смежных трюма, так и отдельно в каждый трюм.
Из общего решения, приводимого ниже, вытекают некоторые расчетные формулы, полученные ранее Е. Б. Иозльсоном и А. Е. Ни точкиным [65, 25], как частные случаи.
Общее решение. Общим будет решение задачи для промежуточ ной стенки, имеющей с одной стороны сплошную изоляцию, а с дру гой — рибанд, когда температуры в смежных помещениях 0 раз
личны |
и |
при этом учитывается термическое сопротивление тепло |
отдаче |
от |
оголенного участка стенки к воздуху в помещении (см. |
рис. 98). |
|
Условимся отмечать величины, относящиеся к первому помеще нию (с температурой 9'), расположенному со стороны рибанда, одним штрихом; ко второму помещению (с температурой 9"), распо ложенному со стороны сплошной изоляции, двумя штрихами; к пер вому участку палубы (или переборки) от обшивки корпуса до конца рибанда шириной R (т. е. при 0 < х < R) нижним индексом «1»; ко второму участку палубы от конца рибанда до ее середины шири
ной L — R (т. е. при R < х |
< L) — индексом «2». |
21* |
323 |
в |
и |
Рис. 97. Схема распространения тепла от периметров промежуточных палуб и переборок