Файл: Месенжник Я.З. Кабели для нефтегазовой промышленности.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 202
Скачиваний: 1
возможно при выполнении соотношения
|
d] — dnp |
(2 - 4 -1 6 ) |
где |
dt — средний |
диаметр свивки. |
Для кабеля с двухповивной броней di = d0 -f- dnp„ d„, = dj -f dnPl,
(2 - 4 -1 7 )
Соответственно обеспечение плотного касания проволок первого и второго повивов будет иметь вид
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2 -4 -1 8 ) |
|||
где |
u d„, = dHl + |
2dnPa. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
По найденным аг и а2 определяют шаги наложения |
перво |
||||||||||||||
го и второго повивов |
брони: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2 -4 -1 9 ) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2 -4 -2 0 ) |
|||
4. |
Сведение |
неуравновешенности брони |
к |
минимуму. |
|||||||||||
Создание |
уравновешенной |
от кручения |
конструкции |
|
брони |
||||||||||
возможно |
в случае, если |
крутящие |
моменты, |
вызванные |
|||||||||||
растягивающими усилиями |
(обусловленными |
весом |
кабеля |
||||||||||||
и аппаратуры, |
а также температурой, |
гидростатическим |
|||||||||||||
давлением |
и набуханием), |
взаимно |
компенсируются. |
Вы |
|||||||||||
полнение этого условия в полном объеме при коэффициен |
|||||||||||||||
те влияния С = 0 приводит к необходимости применения |
в |
||||||||||||||
наружном |
слое брони |
проволок |
меньшего |
диаметра, |
чем |
||||||||||
во внутреннем, |
что не |
целесообразно, |
так |
как |
приводит к |
||||||||||
уменьшению износоустойчивости |
брони, |
следовательно, |
и |
||||||||||||
срока жизни кабеля. Поэтому при конструировании |
брони |
||||||||||||||
допускается некоторая неуравновешенность кабеля в |
соот |
||||||||||||||
ветствии с критерием его |
неуравновешенности |
от действия |
|||||||||||||
механической и тепловой |
нагрузок |
[см. |
(1—3—21) |
и (1— |
|||||||||||
—3—22) ]. Вместе с тем, существуют |
принципиальные воз |
||||||||||||||
можности увеличения износоустойчивости наружного пови- |
|||||||||||||||
ва брони и в случае, если он выполнен из проволок |
|
мень |
|||||||||||||
шего диаметра, |
чем внутренний. |
Они |
заключаются |
|
как в |
95
„цементировании“ поверхностного слоя путем быстрого на грева проволок (или брони) в высокочастотном электромаг нитном поле и быстрого охлаждения, увеличивающем абразивную стойкость проволок, так и в защите отдельных проволок или повива полимерными покрытиями. Лучшим вариантом, по-видимому, явилась бы одновременная реали зация обеих этих возможностей.
Если пренебречь влиянием полимерного покрытия на крутящий момент повива, поскольку модуль упругости его значительно меньше модуля упругости стали, при равенстве углов наложения и модулей упругости проволок повивов, условие уравновешенности брони от кручения можно пред ставить в виде
S,rt SS S„r2, |
(2 - 4 -2 1 ) |
где Slt S2— соответственно |
сечения первого и второго |
повивов брони; |
|
гі. га — соответственно средние радиусы первого и вто |
|
рого повивов. |
|
Отсюда |
|
S2 ^ S t f . |
( 2 - 4 - 2 2 ) |
Конструирование медных и стале-медных токопроводящих жил, расчет их механических и электрических характеристик и др. подробно изложены в [92], поэтому останавливаться на них не будем. Рассмотрим некоторые принципиальные воп росы создания кабелей для работы в сверхглубоких сква жинах (10—15 тыс. м и более). Устойчивость токопроводя щих жил к обрывам с учетом технологических, эксплуата ционных и других факторов, влияние на неё механических характеристик изоляционных и защитных оболочек, а так
же |
уравновешенность от кручения |
многожильных |
кабе |
||||
лей будут рассмотрены особо. |
|
|
|
|
кабеля |
||
Оптимальное решение конструкции каротажного |
|||||||
для |
сверхглубокой скважины возможно |
при |
условии, что |
||||
его длина состоит из нескольких |
участков с |
различными |
|||||
материалами |
как токопроводящей |
жилы, |
так |
и изоляции, |
|||
термостойкость которых повышается по длине |
в принципе |
||||||
непрерывно, |
а практически ступенями |
в соответствии |
с из |
менением температуры в скважине. Поскольку растягиваю щие нагрузки также неодинаковы по длине кабеля, грузо несущую броню также целесообразно выполнить с экспо ненциально или линейно уменьшающимся по длине сечением в виде бруса равного сопротивления для обеспечения оп тимального соотношения между растягивающими нагрузками и прочностью брони (см. рис. 46, 1, 2).
96
При этом необходимо учитывать, что разрывное усилие Р брони при нахождении кабеля в скважине уменьшается по мере приближения к забою. Это связано с уменьшением исходного модуля упругости проволок брони Ео с увели чением температуры:
Рр = |
[Е0 - ТКЕ |
(Т„ + |
К, 1) J • S, |
(2 -4 -2 3 ) |
где ТКЕ, |
коэффициент, |
характеризующий |
скорость |
|
уменьшения Е0 с ростом |
температуры (для сталей равен |
|||
6 − 10); |
|
|
|
|
S — сечение |
брони. |
|
|
|
Сравнительно прост и практически осуществим в насто ящее время вариант выполнения брони переменного по длине кабеля сечения участками (2—3 и более на строи тельную длину), отличающимися сечением стали (см. рис. 4, б, â, 4). Максимальное сечение брони должно приходиться на верхнюю часть кабеля, минимальное—на нижнюю. Раз личия в сечениях могут создаваться как применением про волок с отличающимся сечением, так и использованием раз личного количества повивов.
При существующей технологии изготовления длинных каротажных кабелей наблюдаются случаи деформации то копроводящей жилы под действием собственного веса во время ее скрутки, хранения, а также продавливания ее изоляции под действием собственного веса во время хра нения и вследствие большого усилия натяжения ее при пе ремотках на испытательных аппаратах. Большая продолжи тельность технологического цикла на различных операциях изготовления длинных кабелей увеличивает вероятность остановок технологического оборудования, что приводит к браковке всей длины или её части. В связи с этим наибо лее предпочтителен вариант изготовления сверхдлинных кабелей до операции бронирования отдельными отрезками по 3—4 км (возможны отклонения в ту или иную сторону) с выполнением операции сростки на бронировочной машине. Наиболее сложным вопросом обычно считается сращивание стале-медных жил, но применение после сварки стальных проволок специальных режимов термообработки обеспечило высокие значения разрывного усилия сварного шва высоко углеродистых стальных проволок (см. гл. 111).
Использование такого варианта конструкции могло бы автоматически решить ряд проблем, в частности изготовле ние кабеля практически неограниченной длины на сущест вующем в настоящее время технологическом оборудовании. При этом испытания и отыскание дефектных мест значи тельно проще проводить на коротких отрезках, чем на
7-3612 |
97 |
длинных. Осуществление сростки заготовок при бронирова нии технически не сложно. При обнаружении неустранимых дефектов на одном из отрезков экономичнее изготовить взамен него другой и избежать их повторения на осталь ных отрезках. Рассматриваемый технологический вариант позволяет при серийном производстве каротажных кабелей изготавливать наиболее соответствующие условиям эксп луатации в скважинах любой глубины и с любыми темпе ратурными условиями (для скважин промежуточных глубин могут быть использованы отдельные отрезки сверхдлинных кабелей), т. е. повысить их коэффициент использования.
' Таким образом, применение рассматриваемого [111] вари анта конструкции сверхдлинного кабеля целесообразно с различных точек зрения. Вместе с тем возникают дополни тельные технологические задачи, в частности надежного сращивания разнотипной изоляции, действенный контроль качества сростки и т. д. Следовательно, при создании ка ротажных кабелей для сверхглубоких скважин в принципе не исключен отказ от традиционной конструкции, предус матривающей полную исходную однородность по длине как в части применяемых материалов и диаметра, так и элек трических и механических параметров.
Возможно также изменение конструкции отдельных эле ментов кабеля, в частности, грузонесущей брони. Так, прак тический интерес представляет броня закрытого или полу закрытого типов [59]. Совместное применение во внутрен нем повиве фасонных (например, ^-образных) и круглых проволок позволяет получить самозатягивающийся полуза крытый слой с фиксированным внутренним размером. Про волоки Z-или Ѵ-образного профилей в наружном повиве создают радиально-герметичный закрытый слой, предохра няющий жилы кабеля и внутренний повив от воздействия агрессивной внешней среды.
Закрытая броня может выдерживать повышенные удель ные давления. При определенном соотношении размеров проволок и одинаковых углах наложения повивов кручение кабеля под влиянием растягивающих нагрузок может быть сведено к минимуму. Предварительная деформация прово лок перед их наложением обеспечивает нераскручиваемость повивов. Высокий процент заполнения сечения повивов сталью (до 90% и выше) позволяет, при прочих равных условиях, миниатюризировать кабель. В 1961 г. автором были разработаны и на Харцызском сталепроволочно-канат- ном заводе изготовлены образцы одно- и трехжильных кабелей с броней полузакрытого типа (с самозатягивающи мися повивами). В последующие годы К. А. Дубовик,
98
А. Н. Петросянц и Н. Г. Филатов создали одножильный каротажный кабель типа КОБР с броней закрытого типа.
Существенным недостатком кабелей с броней полузак рытого и закрытого типов является их недостаточная гиб кость ( ~ в 2 раза ниже, чем у кабелей с броней из круг
лых проволок). Несмотря на это |
можно ожидать, что кабели |
с броней закрытого типа найдут |
применение в случаях осо |
бо жестких эксплуатационных условий. |
Возможны |
также |
||
сочетания в одном кабеле повивов брони обычного |
(из кру |
|||
глых |
проволок), полузакрытого или закрытого типов. |
Как |
||
и при |
применении брони обычного типа, в данном |
случае |
||
также |
возможно составление большой |
строительной длины |
путем сростки отдельных отрезков кабелей. Наряду с этим необходимо разработать технологический процесс изготов ления кабелей любых строительных длин без сросток.
Увеличение температуры вызывает необходимость защи ты проволок токопроводящих жил от окисления. При ра бочих температурах 200—300°С на электрические и меха нические характеристики медных жил в кабелях и прово дах, работающих на воздухе, начинает заметно влиять окис ление, приводящее к увеличению сопротивления жилы. Скорость окисления зависит от температуры окружающей среды и кислородопроницаемости изоляционного материала. Защиту от окисления можно осуществлять либо наложением поверх медной проволоки покрытий из серебра, никеля, латуни или других материалов (плакированием или гальва ническим способом), либо применением бескислородной меди.
Покрытия из олова при работе кабелей на воздухе вы полняют свои защитные функции до 200°С. Продолжитель ность работы на воздухе при 300°С составляет у посереб ренной проволоки 250 час., латунированной—100, никели рованной — 1 000—10000; при 350°С она соответственно сос тавляет 50, 100 и 250—1000 час. [46]. При температурах более 250°С под слоем никеля через поры происходит окис ление меди (в случае гальванического покрытия) и взаим ная диффузия компонентов биметалла (в случае плакирова ния), что резко ухудшает электрические и механические свойства проволоки [72].
По данным многолетней практики эксплуатации каротаж ных кабелей в скважинах, окислительные процессы и в жи лах, и в изоляционных и защитных оболочках заторможены даже при воздействии высоких температур, что является следствием как незначительного содержания кислорода в бу ровом растворе, так и малой скорости диффундирования его сквозь изоляционно-защитные оболочки. Значительно боль шее влияние, чем кислород, на ухудшение характеристик токопроводящей жилы (а также брони и всех остальных