ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 129
Скачиваний: 0
тейнера. На рис. 30 показана наладка установки для исследования процесса гидромеханического выдавлива ния металлов. Ступенчатый пуансон / и втулка 2 делят полость контейнера 4 на две части, сообщающиеся меж ду собой за счет сверления в пуансоне, так что давление жидкости в обеих полостях одинаково.
В момент прессования металла избыточная жидкость из нижней полости выжимается пуансоном в верхнюю полость, причем давле ние на торце заготовки 3 больше бокового давле ния жидкости. Соотно шение этих давлений оп ределяют по формуле
Ртрц _ |
J _|_ D l - D i |
(14) |
|
Рж |
Df. |
||
|
|||
Разработанная |
кон |
||
струкция установки |
поз |
||
волила |
осуществить |
про |
|
цесс |
гидромеханическо |
го прессования |
при нали |
|
|
чии |
одного контейнера, |
Рис. 30. Схема установки для гид |
|
что |
является |
важным |
ромеханического прессования |
|
преимуществом по срав нению с двухконтейнерной конструкцией. Кроме того,
установка может быть легко переналажена для прове дения экспериментов по гидростатическому и обычному процессам прессования, что очень удобно для получения объективных сравнительных данных по трем процессам.
На установке, схема которой приведена на рис. 30, были проведены лабораторные исследования гидромеха нического выдавливания [50, с. 103—109]. Исследования подтвердили все перечисленные выше преимущества про цесса. Однако установка имеет существенные недостат ки: она содержит много элементов, требующих надеж ного уплотнения, что приводит к частым нарушениям герметизации; не обеспечивает высокой производитель ности, так как подготовка к повторному прессованию занимает слишком много времени; при увеличении об щих габаритов контейнера по сравнению с гидростатиче ским прессованием рабочий объем контейнера очень мал.
Для устранения указанных выше недостатков необ ходимо учесть, что выдавливание металла при правиль ном выборе смазки происходит при постоянном давле нии жидкости. Поэтому можно осуществить гидромеха ническое прессование по следующей схеме: пуансон вначале сжимает жидкость до давлений, необходимых для осуществления бокового подпора, но недостаточных для выдавливания металла. Количество жидкости вы
бирают таким образом, что бы в этот момент пуансон коснулся торца заготовки. Дальнейшее перемещение пуансона не должно вызы вать повышение давления жидкости, так как в про тивном случае заготовка начнет перемещаться со скоростью, большей скоро сти пуансона, и установит ся процесс обычного гидро статического прессования. Если исключена возмож ность перетекания жидко сти, то необходимо, чтобы объем, который занимала жидкость в момент касания пуансоном заготовки, при-
дальыейшем перемещении пуансона оставался постоян ным. Это возможно в том случае, если диаметр заготов ки равен диаметру пуансона, а контейнер выполнен в виде двух ступеней (рис. 31), причем в ступени меньше го диаметра 2 размещен узел уплотнения пуансона [85]. Процесс прессования на подобной установке значитель но проще.
Перед началом выдавливания заготовку 5 устанав ливают в ступени большего диаметра 4 и уплотняют в матрице 6. Затем в контейнер подают рабочую жид кость 3 в количестве, необходимом для создания боко вого подпора заготовки. Количество жидкости можно определить расчетным и экспериментальным путями.
На этом заканчивается подготовка установки к прес сованию. Затем пускаем пресс на рабочий ход. Пуан сон 1 входит в отверстие в контейнере и начинает сжи-
мать жидкость до тех пор, пока торец пуансона коснется торца заготовки. Уплотнения высокого давления 7 пре пятствуют выходу жидкости из контейнера. К этому
моменту |
давление |
жидкости становится достаточным |
|||
для |
того, |
чтобы предотвратить |
осаживание |
заготовки |
|
от непосредственного воздействия |
пуансона. |
|
|||
|
Так как пуансон и заготовка имеют равные диамет |
||||
ры, |
то дальнейшее |
перемещение |
пуансона |
не вызовет |
повышения давления жидкости. В момент начала плас
тического |
истечения |
|||
металла |
через |
|
очко |
|
матрицы |
торцовое дав |
|||
ление |
на |
слиток |
будет |
|
несколько |
выше |
боко |
||
вого |
подпора |
жидко |
||
сти. |
|
|
|
|
Скорость |
истече |
|||
ния |
металла опреде |
ляется скоростью |
пе |
|
ремещения |
пуансона, |
|
умноженной |
на |
вы |
тяжку. Для |
остановки |
|
процесса |
достаточно |
|
остановить |
перемеще |
ние пуансона. После выдавливания слитка в контейнер помещают следую
щий слиток, причем последующие слитки могут не иметь конусной части. Это — также существенное преимуще ство процесса гидромеханического прессования, так как сокращаются потери металла и не требуется дополни тельная обработка по изготовлению конуса.
Испытание установки для гидромеханического прес сования металлов было проведено в лабораторных усло виях. Испытания показали надежность конструкции и подтвердили все перечисленные преимущества процесса гидромеханического прессования. Промышленное внед рение этого процесса прессования безусловно даст зна чительный технико-экономический эффект.
Разновидность описанного способа — обратное гид ромеханическое прессование по схеме, приведенной на рис. 32, а. Диаметр заготовки 3 равен наружному диа метру плунжера 1. Перед прессованием заготовку 3 уста навливают в контейнере 4 на упор 5, который опирается
на пружину 6. Заливают рабочую жидкость 2 и вводят плунжер 1. При движении плунжера до упора в кони ческий торец заготовки через отверстие в плунжере
удаляется воздух |
и излишки |
жидкости. |
При дальней |
|
шем |
перемещении |
плунжера |
и по мере |
осадки пружи |
ны |
6 достигается |
надежная |
герметизация контактной |
зоны и повышение давления рабочей жидкости до р б о к - Истечение металла начинается при некотором пре вышении торцового давления, возникающего при до стижении упором дна контейнера. Давление бокового подпора при этом остается постоянным. Расчетной в процессе является высота деформации пружины 6, кото рая определяет объем вытесненной жидкости и, следо
вательно, максимальное давление бокового подпора. Для надежности работы установок необходимо при
менять заготовки с небольшими колебаниями размеров (высоты и диаметра), так как от размеров заготовки, в конечном счете, зависит отношение величины бокового подпора к торцовому давлению.
Этого недостатка лишена установка, изображенная на рис. 32, б. В данном случае соотношение между бо ковым и торцовым давлением зависит только от соотно шения площади поперечного сечения втулки 5 и заго товки 3:
(15)
где FB— площадь поперечного сечения втулки; F„—площадь поперечного сечения заготовки.
Если диаметр заготовки приблизительно равен внут реннему диаметру втулки, то толщину стенки втулки' можно определить по формуле
(16)
где hB— толщина стенки втулки.
Рассматриваемая установка имеет важное преиму щество— простота наладки и эксплуатации.
3. СПОСОБЫ УПЛОТНЕНИЯ ПУАНСОНА И МАТРИЦЫ
Большие затруднения при работе на установках с давлениями выше 12000—15000 ат возникают с уплотне ниями. Уплотнение — основной узел, определяющий ра-
ботоспособность всей установки в целом. При давлениях 20000 ат необходимо заменять новое уплотнение с под гонкой на каждую прессовку. В настоящее время, на пример, при прессовании стальных профилей (давление до 19000 ат) максимальное количество прессовок на одном уплотнении без замены колец не превышает двухтрех. С понижением давления стойкость уплотнений по вышается и при давлениях 10000—12000 ат составляет до 10 и более прессозок. Стойкость уплотнений на мат рице в 1,5—2 раза выше, чем на плунжере. Ее можно повысить за счет усложнения конструкции, однако при этом увеличивается стоимость изготовления [75, 86, 87].
Поэтому наиболее рационально совершенствовать простые уплотнения, выбирая необходимые размеры, форму, зазоры и материал колец. Учитывая простоту из готовления и возможность применения недефицитных материалов, уже при существующей стойкости затраты иа уплотнения будут незначительны.
Уплотнения бывают подвижные и неподвижные. Из готовить неподвижные уплотнения (например, матрицу, узлы соединения различных агрегатов высокого давле ния и др.) значительно проще. Они надежнее в эксплуа тации.
Надежность работы подвижных уплотнений во мно гом зависит от чистоты поверхности канала контейнера по всей длине. Это значительно усложняет изготовление внутренней втулки контейнера. Малейшие риски и за диры на зеркале контейнера приводят к утечке жидко сти через уплотнения. Этим объясняется различная стойкость уплотнений одного типа, установленных на матрице или плунжере.
Подвижные уплотнения
Практика конструирования уплотнений для устано вок, работающих в области давлений порядка 1000 ат, в значительной степени уже установилась. Основной принцип любого метода уплотнения Должен предусмат ривать либо высокие уплотняющие давления в контакт ных точках, либо самоуплотняющуюся систему, в кото рой уплотнение' существенно улучшается по мере увели чения давления. Выбор способа уплотнения в каждом отдельном случае зависит до некоторой степени от рода проводимой работы (и от диапазона давлений). Повы-
6—73? |
81 |
сившийся в последнее время интерес к работам при вы соких давлениях привел к применению новых материа лов и методов, значительно облегчающих работу со сложным оборудованием высокого давления. Некоторые из этих материалов и методов рассматриваются ниже.
Наиболее распространенным и эффективным являет ся уплотнение, предложенное Бриджменом и основанное на использовании принципа так называемой «некомпен сированной площади» [2]. Этот тип уплотнения показан на рис. 33, а—в. В пуансоне / имеется глухое отверстие, в которое плотно входит стержень грибка 5. Между грибком и пуансоном устанавливают набор шайб. Шай бы 2 и 4 изготовлены из меди М4, шайба 3— из высо кокачественного уплотнительного материала фтороплас та 4. Во время работы установки давление на шайбы всегда больше давления жидкости в контейнере:
Рш = Рв |
(17) |
где р ш — д а в л е н и е на уплотнительные шайбы;
F2— некомпенсированнаяплощадь грибкового уп лотнения;