ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 127
Скачиваний: 0
FKp— площадь поперечного сечеііпя рабочей полости контейнера.
Шайбы, деформируясь, заполняют зазор между пуан соном и контейнером. Однако, как показал опыт работы с таким пуансоном, герметизация контейнера часто нарушается. Надежность уплотнения существенно по вышается, если вместо плоского медного кольца 2 ис пользовать коническое латунное кольцо 4 (рис. 35,6); уплотнение может надежно работать и при отсутствии фторопластового кольца (рис. 33, в). Уплотнение такого типа без фторопластового кольца широко использова лось нами при горячем гидростатическом прессовании (фторопласт при температуре выше 250° С будет разла гаться).
Однако отношение площадей в уплотнении типа не компенсированной площади нельзя увеличивать до про извольно большой величины, так как слишком высокое давление в прокладке может создать условия для «пере кусывания» стержня обтюратора, в результате чего верхняя часть последнего выбрасывается с очень боль шой скоростью. Таким образом, предел текучести мате риала стержня ограничивает отношение площадей для данного давления. Этот ограничивающий предел можно несколько изменить, если уменьшить толщину прокладки и использовать принцип массивной поддержки. Экспе рименты показали, что при толщине прокладок 0,4 мм можно применять отношение площадей, равное четырем [88].
Надежное уплотнение получается при запрессовке в контейнер 7 медного кольца [89] по схеме, представлен ной на рис. 33, г. Недостаток такого уплотнения — необ ходимость изготовления большого количества медных колец 6 (повторное использование кольца невозможно), а также трудность последующего извлечения кольца из контейнера. Второй недостаток свойственен и уплотне ниям грибкового типа при выполнении их по схеме, представленной на рис. 33, а—в — грибок с уплотнительными шайбами, как правило, остается в контейнере и для их извлечения приходится разбирать всю уста новку.
На рис. 34 приведена конструкция прессшайбы, кото рая обеспечивает надежное уплотнение и высокую про изводительность процесса. Прессшайба с помощью бол-
6* |
83 |
ta-тяги 2 связана с пуансоном 1 и при движении послед него вверх извлекается из контейнера.
Второй, более простой тип уплотнения осуществляет ся с помощью О-образных колец (рис. 35). В работе [90] впервые описано применение О-образных колец для уплотнения поршня мультипликатора, работающего в области давлений до 10000 ат. Оказалось, что в том случае, когда О-образное кольцо не выдавливается, об-
ласть |
его |
применения |
может |
быть |
столь |
же велика, как и об |
|
ласть |
применения уплотнений |
||
Бриджмена. |
Имеются |
сообще |
ния о надежной работе О-образ ных колец при давлениях до
/ — пуансон; |
2— болт-тя |
Рис. 35. О-образное уплотнение [901: |
||||
га: 3—головка |
пресс- |
|||||
|
|
|||||
шайбы: |
4 — |
коническое |
/ — поршень |
мультипликатора: |
||
кольцо; |
5 — медное |
коль |
2 — уплотняющее |
кольцо: 3— О-об- |
||
цо; |
6 — грибок |
разпое |
кольцо |
16000 ат. Дополнительное преимущество такой проклад ки— отсутствие эффекта «перекусывания», имеющего место в уплотнениях Бриджмепа [88].
Уплотнение с помощью О-образного кольца широко применяют в настоящее время при создании установок высокого давления. Такое уплотнение надежно работает при герметизации подвижных и неподвижных узлов. Надежная герметизация может быть достигнута также при использовании колец круглого, треугольного и даже прямоугольного сечения [91].
Однако при давлениях рабочей жидкости порядка 18000—20000 ат и выше подвижные уплотнения с не компенсированной площадью могут стать не эффектив ными вследствие отставания деформации сжатия пуан сона от деформации растяжения внутренней втулки кон-
тейнера. Зазор между пуансоном и контейнером стано вится слишком велик для надежной компенсации его с помощью деформации уплотнительных колец, и про исходит прорыв жидкости.
Повысить максимальные давления прорыва жидкости и срок службы уплотнений можно, используя сегмент ную конструкцию кон тейнера с автоматиче ски регулируемым дав лением гидравличес кой поддержки (рис.
36)[92]. В случае
прорыва |
|
жидкости |
9 |
|
|
|
|
|
|
|||||
в зазор |
между |
|
внут |
|
|
|
|
|
|
|||||
ренней |
втулкой |
кон |
|
|
|
|
|
|
||||||
тейнера |
10 |
н |
плунже |
|
|
|
|
|
|
|||||
ром |
1 жидкость |
по ка |
|
|
|
|
|
|
||||||
налам |
3 |
попадает |
в |
|
|
|
|
|
|
|||||
емкость |
4. В |
|
резуль |
|
|
|
|
|
|
|||||
тате |
давление |
|
жидко |
|
|
|
|
|
|
|||||
сти |
в |
полости |
гидро |
|
|
|
|
|
|
|||||
пояса |
4 |
начнет |
возра |
|
|
|
|
|
|
|||||
стать, |
а |
это |
вызовет |
|
|
|
|
|
|
|||||
повышение |
|
сжимаю |
|
|
|
|
|
|
||||||
щих |
|
напряжений |
|
на |
|
|
|
|
|
|
||||
внутренней |
втулке |
10: |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 36. Схема самоуплотнения плунже |
|||||
Рвт = |
Р - ^ , |
|
|
|
(18) |
ра в контейнере сегментной конструк |
||||||||
|
|
|
|
ции [92]: |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ — плунжер; |
2 — в е р х н и й |
конус; 3— ка |
|||
где. р — давление |
жид |
нал перепуска рабочей |
жидкости |
и |
||||||||||
гндропояс; |
4 — п о л о с т ь |
гндропояса; |
||||||||||||
кости |
в |
емкости |
4. |
|
5 — г е р м е т и з и р у ю щ а я |
втулка; |
6— |
сег |
||||||
|
менты; 7 — нижний |
конус; |
8 — шток: |
|||||||||||
Перетекание |
|
жид |
9—рабочая |
жидкость; |
10 — внутренняя |
|||||||||
|
|
втулка |
|
|
|
|||||||||
кости |
прекратится |
при |
|
|
|
|
|
|
||||||
определенном |
|
давле |
|
|
|
|
|
|
нии рвт, которое компенсирует растягивающие напря жения, и произойдет замыкание зазора между контей нером и плунжером.
Простая и надежная система уплотнения пуансона
иматрицы разработана Исследовательским центром
Комиссариата по атомной энергии Франции [93] (рис. 37). Работа уплотнения этого типа аналогична ра боте ручного машинного или велосипедного пневмати ческого насоса. Под действием возрастающего внутрен-
него давлення стенки стакана прижимаются к контей неру н обеспечивают надежное уплотнение. Эти уплот нения могут быть изготовлены из алюминия, меди, латуни и мягкой стали.
При выдавливании по этому способу вначале вводят определенное количество смазки, потом заготовку, зад-
а |
|
S |
в |
|
г |
|
|
Рис. 37. Схема гидростатического выдавливания |
прутков |
(по |
способу |
||||
исследовательского центра |
СЕЛ, Франция) [93]: |
|
|
||||
а — частичное заполнение |
уплотненного |
контейнера рабочей |
жидкостью; |
||||
б — загрузка |
заготовки в |
контейнер; |
о — герметизация верхней |
части |
|||
контейнера уплотнением |
(заглушка); г |
— выдавливание круглого |
прутка |
||||
нюю заглушку и пуансон, затем начинается |
выдавлива |
||||||
ние прутка. |
|
|
|
|
|
|
|
Уплотнения типа заглушек могут быть изготовлены, |
|||||||
например, |
высокопроизводительным |
методом |
листовой |
||||
штамповки. |
Поэтому |
стоимость их |
невысока, |
и |
смена |
после каждой прессовки может быть приемлемой в усло виях промышленного производства ряда труднодеформируемых материалов.
Рассмотренная система уплотнения имеет ряд пре имуществ:
1)возможно использование серийных контейнеров и прессов для осуществления гидропрессования при дав лениях до 12000 ат;
2)процесс гидропрессования можно вести с нагре
вом материала заготовки до 1000—1300° С; 3) исключается операция изготовления уплотняюще
го конуса на торце заготовки, благодаря чему экономит ся материал.
Последнее обстоятельство особенно важно при де формировании высоколегированных дорогих материалов, механическая обработка которых — очень трудоемкая операция.
Стационарные |
уплотнения. |
В известных конструкциях |
стационарных уплотнений |
[8, 77] отсутствует непосредственное воздействие рабо чей жидкости на уплотнительные кольца. Уплотнительные кольца отделены от рабочей жидкости шайбами или шайбами и распорными конусными кольцами. Принцип
действия |
заключается |
в предварительном поджатин |
||||||
эластичного кольца |
к |
поверх |
||||||
ности контейнера и поршня до |
||||||||
напряжений, |
|
превышающих |
||||||
максимальное |
рабочее |
давле |
||||||
ние жидкости. Применение уп |
||||||||
лотнений |
такого |
типа |
связа |
|||||
но |
со значительными |
потеря |
||||||
ми |
при |
низких |
давлениях и |
|||||
холостом |
ходе |
поршня. Преи |
||||||
мущество |
стационгфпых |
уп |
||||||
лотнений — возможность |
сни |
|||||||
жения |
требований |
к качеству |
||||||
поверхности канала |
контейне |
|||||||
ра, |
увеличение |
|
рабочих |
дав |
||||
лений |
при значительном |
по |
||||||
вышении |
стойкости |
уплотни- |
||||||
тельных колец. |
|
|
|
|
|
|||
|
При |
|
высоких |
давлениях |
||||
контейнер работает |
в |
упруго- |
пластической зоне, его рабочий канал увеличивается в диаметре и приобретает криволинейную форму. Поэто му при высоких давлениях применяют стационарную си стему уплотнения сальникового типа. В этом случае нет необходимости в точной обработке внутреннего канала контейнера и подгонке по нему рабочего штока. Схема нагружения штока на продольный изгиб более благо приятна. • Сальниковое уплотнение имеет длительный срок службы.
Наиболее простое уплотнение состоит из пяти колец (рис. 38). Нажимное кольцо / изготовляют с большой
точностью из-стали ШХ15 (HRC=60 |
-І- 65). Нажимное |
|||
кольцо образует |
с плунжером |
зазор |
0,01—0,02 мм, в |
|
гнезде 0,015—0,025 мм. Подпорные кольца |
2, 3 и упор 5 |
|||
изготовляют из бронзы Бр . Б2 |
(HRC=35 |
-н 40) [91], |
||
уплотнительное |
кольцо 4 — из |
фторопласта. Кольцо |
выполняют с натягом 0,1—0,2 мм относительно плунже ра и гнезда. Срок службы уплотнения определяется стойкостью кольца 5 и составляет сотни циклов.
Уплотнение матрицы по методу ИФМ АН СССР со стоит из следующих деталей (рис. 19): матрицы 6, на жимного кольца 5, двух уплотнительных шайб и опор ного болта 7. Матрица п нажимное кольцо изготовляют из стали ЗХ2В8. После термообработки по режиму за
калка |
с температуры 1075—1125° С в масло, |
отпуск |
при |
|||
температуре 500° С сталь |
имеет |
следующие |
механиче |
|||
ские |
свойства: |
HRC—b2—49, |
ст в = 170 кГ/мм2, |
а т = |
||
= 158 |
кГ/мм2, |
а „ = 3 , 5 |
кГм/см2, |
яр = 26%, |
6 = |
3,3%, |
стх /ств =0,95.
Уплотнитёльные кольца изготовляют из высококаче ственного термостойкого фторопласта 4 и латуни Л62.
Перед прессованием нажимное кольцо в результате затягивания болта создает предварительное уплотнение матричного узла, так как нижним своим торцом оно упирается в набор уплотняющих колец, а верхним-—в уступ в контейнере, который образуется при переходе от диаметра 30 мм к диаметру 38 мм. В момент прессова ния жидкость высокого давления давит на верхний то рец нажимного кольца, давление передается на набор
уплотнительных колец н за счет этого достигается уплот нение матричного узла.
Вустановках, особенно с вынесенным источником давления жидкости, уплотнение матрицы осуществляет ся путем создания контактных напряжений по кольцевой конической поверхности сочленения цилиндр — матрица (см. рис. 17). Усилие, необходимое для этой операции, создает гидравлическое устройство, ввинчиваемое в ра бочий цилиндр.
Вустройстве, принципиальная схема действия кото рого показана па рис. 39 [94], давление прижима кон тейнера 2 к матрице 3 обеспечивается давлением рабо чей жидкости в контейнере (рис. 39), которое создается перемещением рабочего плунжера /. Важное преимуще ство этой системы уплотнения матрицы — постоянная автоматически устанавливающаяся связь давления жидкости в контейнере и контактного напряжения мат рица — контейнер.
Недостаток описанной выше системы уплотнения — необходимость высокой чистоты и точности изготовле ния сопрягаемых поверхностей.
В работе [91] описана исключительно простая кон струкция уплотиительного узла матрицы (рис. 40). Уплотнение состоит всего из двух колец. Опорное коль цо 1 изготовляют из бронзы или латуни с зазором 0,01 мм относительно матрицы 3 и контейнера. Уплот няющее кольцо 2 (фторопласт 4) выполняют с натягом по диаметрам 0,2 мм. Такое уплотнение устанавливают даже на матрицу с необработанной поверхностью, и его можно применять при давлении до 30000 ат.
Надежность уплотнителы-юго узла зависит также от вязкости уплотняемой жидкости, причем чем вязкость выше, тем легче добиться надежного уплотнения. Это объясняется тем, что сопротивление истечению жидко сти в зазор прямо пропорционально ее вязкости.
С целью повышения герметичности уплотнений и со хранения оптимальных условий трения в очаге деформа ции в качестве рабочей среды можно использовать несмешивающиеся жидкости с различной вязкостью, при чем высоковязкую жидкость располагают над маловяз кой [95].
Проблема уплотнения практически полностью отпа дает при выдавливании высоковязкими квазижидкими