где
1< = -
— — Ы — - + 1 |
U7QVd |
а.у 2а'm,/\d |
а |
Не сделаем при этом существенной ошибки, если для упрощения расчетов пренебрежем зависимостью от тем пературы коэффициента а', находящегося под корнем выражения для К.
В случае нагретого масляного трансформатора при наименее благоприятных условиях, когда практически нет теплоотдачи в нагретое масло, коэффициент а' для крышки следует умножить на 1,1/2 (теплоотдача с верх ней поверхности примерно на 10% больше средней рас четной).
Принимая те же допустимые нагревы, что и в (9-6), из (9-25) получим условие для тока ввода в виде
7 5 м ' > о [/ ^ ~ О 8 8 |
4 - + 7 ' 9 • 1 ° " 4 w) X |
|
|
|
|
1,1 |
|
|
+ |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решая |
(9-26) при уго = 7- 106 См/м, получаем оконча |
тельно допустимый ток во вводах |
|
|
|
|
|
|
|
/ < 24,6- 102 а [ | / \ + 3,9(1 + |
2,4У |
Ufa)' — l ] , (9-27) |
причем / — действующее значение |
тока, |
А; |
а — расстоя |
ние |
между |
осями |
вводов, м; d — толщина |
|
крышки (ли |
ста), |
м. |
|
|
|
м и d=7 |
|
|
|
|
|
Например, при |
а = 0 , 2 |
мм |
ток |
ввода не |
должен превышать |
996 А. |
Наибольшая |
напряженность |
магнитного |
поля |
согласно |
|
(9-24) |
достигает |
при этом |
значения Я 0 = 38,6- 102 А/и, |
а |
коэффициент |
К = 0,58. Со |
ответствующий |
критерий |
|
превышения |
|
температуры |
(табл. 9-1) равен: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Я т А о а [ У К |
= |
28-1071/058 = |
3710а |
А/м. |
Поскольку это и есть предельное допустимое значе ние напряженности, на практике более безопасным бу дет принять величины токов меньше предельных зна чений.
Г Л А В А Д Е С Я Т А Я
МЕТОДЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИИ!
10-1. ПРИНЦИПЫ ТЕОРИИ ЭЛЕКТРОДИНАМИЧЕСКОГО ПОДОБИЯ
Ввиду сложности протекания электромагнитных процессов, в осо бенности в стальных элементах конструкций, разработка теории и надежных расчетных формул является трудной задачей, требующей непрерывной и всесторонней экспериментальной проверки прини маемых допущений, промежуточных операций и упрощений, а также конечных результатов. Между тем проведение исследований на го товых больших объектах связано, с одной стороны, с большими затратами и трудоемкостью работ, а с другой стороны — сложность и большое количество второстепенных явлений часто затемняют и маскируют картину исследуемого явления, затрудняя получение пра вильных выводов. Поэтому в этих случаях особенно важное значе ние приобретает разработка эффективных методов эксперименталь ных исследований на упрощенных и уменьшенных моделях. Задачей этой занимаются теория подобия и теория моделирования.
Теория подобия как метод исследования нашла широкое приме нение в теплотехнике, в гидродинамике, в аэродинамике и в послед нее время также в электродинамике. Основной задачей применения теории подобия в электродинамике является получение ответов на следующие вопросы: 1) как следует строить и исследовать умень шенную модель исследуемого устройства, чтобы электродинамиче ские процессы в модели и в оригинале были подобными; 2) как сле дует обрабатывать материал, полученный при исследовании модели, чтобы результаты исследований и выводы были справедливы для оригинала.
К р и т е р и и э л е к т р о д и н а м и ч е с к о г о п о д о б и я {Л. 1-28]. Подобными называют различные системы и явления, под дающиеся математическому описанию с помощью аналогичных урав нений, связанных критериями подобия.
Критериями подобия называют безразмерные сочетания пара метров, являющиеся инвариантами, т. е. не изменяющимися для по добных систем. Критерии подобия имеют, следовательно, тождествен но равные значения для оригинала и модели и являются условиями существования подобия.
Метод физического |
моделирования электромагнитных процессов |
с изменением масштаба |
объекта основывается на том факте, что яв |
|
ления, протекающие в модели |
и в |
оригинале, подчиняются одним |
|
и тем же уравнениям Максвелла. Для оригинала имеем: |
|
|
roto p H0 p = |
YopE0p + |
dE0p/dt01?; |
(10-1) |
|
rot0 p£0 p = |
— |
dBoV/dtoV |
|
|
|
и для модели |
|
|
|
|
|
ГО^модН^мод — Тмод^мод ~\~ ^ГЗм о д /дгм о д , ' |
(10-2) |
|
ГО^-модЕмод = |
^^мод/^^мод- |
|
|
Подобие полей и электродинамических процессов основывается также на геометрическом подобии модели и оригинала, т. е. на оди-
наковости масштаба для всех линейных размеров:
'И1 = ' м о д / ' о р = го10р/го1мод.
Принимая, кроме того, для остальных величин, обозначенных
|
соответствующими |
индексами, |
масштабы |
|
|
mf/ = Я м о д / / / 0 р , |
ШЕ = Бмол/Е0у, |
ftlf = fiic^/foP = ^орАмод> |
(10-3 |
|
И т = |
Тмод/ToP- |
^ = |
[J-мод/Н-ор, |
We = W/ e op |
|
|
|
и подставляя их в (10-2), получаем для модели: |
|
|
тн |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
rot o p H o P = |
/n-j/ttg-fopEop + |
memEmfdDoV/dtoV; |
(10-4) |
|
mE |
|
|
|
|
|
|
|
|
— |
roto p E p = — m |
mHmfdEoP/dtoll. |
получим |
|
Тождество (10-4) для |
модели и |
(10-1) для оригинала |
|
в случае, если будут выполнены условия: |
|
|
гпц — m^mEml |
— inamEmftnl |
и тЕ —т^гп^т^т1. |
(10-5) |
Отсюда после подстановки второго уравнения в первое получим два критерия подобия электромагнитных явлений в оригинале и в модели
|
туп^т^т^— |
1; |
|
(10-6) |
|
mtm mf/rf ='\, |
|
(10-7) |
которые записывают также в виде |
|
|
|
|
f мод[Амод7мод^2мод = |
|
|
|
=/opHopYop'2 op = n1 |
= idem; |
(10-6а) |
бмод^мод^мод^мод — |
|
|
|
= еорЦор/2орРор = Пг=1(1ет, |
(10-7а) |
или |
|
|
|
|
|
nl |
= fy.yP = idem; |
|
(10-66) |
n2 |
= B|x/2/2 = ldem. |
|
(10-76) |
Одновременное выполнение обоих критериев TIi и П2 представ |
ляет на практике значительную трудность. |
Например, уменьшая |
масштаб модели путем увеличения частоты |
(при т е = |
т^ = \), |
труд |
но с технической точки зрения выполнить |
условие |
/?? т =т/= |
1/т/, |
так как трудно найти материал со столь сильно увеличенной элек трической проводимостью.
Поэтому обычно процессы, протекающие |
в проводящих |
средах и |
в диэлектриках, не моделируют одновременно, так как |
в |
случаях, |
когда можно пренебречь токами смещения |
(dD/dt—О), |
достаточно |
будет учесть лишь только первый критерий |
Пь рассматривая подо |
бие как приближенное. В случае моделирования полей в диэлектрике основой моделирования должен быть критерий П2 , тогда как ITt мо жет не учитываться.
|
Теория подобия, как можно видеть из (10-4), требует |
постоянст |
ва |
масштабов параметров |
материала т.у ms и т^. В с л у ч а е ли |
н е й н ы х |
с р е д |
э т о условие |
обычно |
выполняется |
в |
виде |
= |
= |
ms = т^—\. В таком случае нет препятствий для |
выбора |
мас |
штабов напряженности магнитного поля тн |
и плотности |
тока |
ntj — |
= |
т^тЕ, так как достаточно |
удовлетворить |
условие, |
полученное из |
(10-5) и (10-6), а |
именно: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tnjmilmn |
= niil(mnmi) |
= \, |
|
|
|
причем |
|
т. е. Л/Н = 1ЦН1) = idem, |
|
(10-8) |
|
|
mt=nijm2i. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
nij |
Если |
не приняты другие |
условия, |
то |
масштаб плотности |
тока |
в (10-8) можно принимать произвольным. |
|
|
|
|
Масштаб мощности можно определять различным образом в за |
висимости |
от характера исследуемого объекта и метода |
испытаний. |
В проводниках, в которых можно не учитывать эффект |
вытеснения, |
масштаб потерь мощности на единицу объема равен: |
|
|
|
|
В пассивных |
стальных |
m ' P |
= / n W - |
толщина которых |
(10-Эа) |
|
элементах, |
превышает |
двойную глубину проникновения мощности (длину волны), масштаб
потерь на единицу поверхности тела, Вт/м2 , согласно |
(3- 10а) равен |
[Л. 1-28]: |
|
m"p = ymtm^m т2н. |
(10-96) |
При исследовании точечных потерь мощности в неустановив шихся состояниях (§ 10-5) можно иногда принимать условие равен ства единичных потерь т'р = \ {Л. 10-6] либо т"р = 1 [Л. 1-28]. Одна ко при модельных испытаниях всего объекта в установившемся состоянии более удобно будет исходить из условия, согласно кото рому в соответственных точках массивных деталей модели и ори
гинала выделяется |
одинаковая |
|
мощность |
на геометрически |
подоб |
ных поверхностях, т. е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сои. |
1Н2 |
|
|
|
|
|
|
* rns |
|
|
|
Sp |
I ДЛ = \/ |
|
^ |
2~ Д Л = idem, |
|
откуда, учитывая условие (10-< |
|
|
|
|
|
|
|
m f m |
u |
9 |
о |
m H |
m i |
(10"9в) |
|
= V~^T m |
" m |
t = |
~ 1 ' |
Для проводников со средним эффектом вытеснения тока масштаб активного сопротивления определяют исходя из положения, что при подобии явлений в модели и в оргинале соотношение сопротивлений при постоянном Лпост и переменном iRnep токе будет в обоих слу чаях одинаковым:
|
^мод.пост |
^мод.пеР , |
^мод/(ямодТмод) _ |
^орТоР |
1 |
^ |
^ОР.поет |
^оР.пеР |
^op/(sopYop) |
'модУмод |
flZj/K^ |
|
|
|
|
|
(10-10) |
29—346 |
|
|
437 |
|
где sMOn И s0p — поверхности сечении соответствующих отрезков про
водников модели и оригинала ( я М о д / 8 0 р = ^ 2 м о д / ? 2 о р ) .
Благодаря подобию соотношений R/X в обеих системах масштаб индуктивных сопротивлений
|
~.^мод/ |
ор • |
i/(«v«T ) |
|
|
(10-10а) |
Масштаб н. с. для геометрически |
подобных контуров / м о д |
и /0 р |
определяют из закона полного тока (2-12): |
|
|
|
|
|
|
|
- § Нмод^1м |
|
'модД^орИ'ор) |
= |
|
|
|
|
|
|
<^> Норс(1ор = |
/пя /и,. |
|
|
(10-11) |
"МОД |
|
|
/ |
ОР |
|
|
|
|
|
|
|
|
Для широко распространенных систем, содержащих нелинейные |
элементы с переменной |
проницаемостью |
[х=/(#), |
в |
[Л. |
1-28] был |
предложен третий добавочный критерий подобия: |
|
|
|
|
|
|
т н |
= 1, или П3 =Я=1с1ет, |
|
|
|
(10-12) |
который необходим |
для |
выполнения |
основного |
условия |
в |
(10-4) |
trip =const. В данном случае получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
масштаб |
проницаемости |
= 1; |
|
|
|
|
|
|
масштаб |
индукции тв •• |
|
|
|
|
|
|
|
|
масштаб |
тока (по |
10-8) m[ — mi\ |
|
|
|
|
|
масштаб |
плотности |
тока |
т.] — |
\/т1; |
|
|
|
(10-13) |
масштаб |
мощности т'р — без изменений: |
|
|
|
|
т' |
|
|
|
|
|
|
|
|
) |
|
|
|
Критерий Пз был также сформулирован в [Л. |
10-3] как |
требование, чтобы характеристики относительной проницаемости1-7, |
цг |
модели и оригинала были одинаковыми: |
|
|
|
|
|
|
|
IV = |
|
|
= f(Hh/Nh |
+ 1) = idem, |
|
|
(10-12а) |
где k и k+\—пара |
точек |
в пространстве |
(модели |
или оригинала); |
и Hh — проницаемость |
и напряженность |
магнитного поля |
в этих |
точках. Удовлетворение |
условию (10--12а) |
для стали |
требует, |
следо |
вательно, на практике совпадения напряженностей магнитных полей
Н в |
соответственных |
точках модели |
и |
оригинала, |
что сводится |
к критерию подобия |
Пз (10-12) для систем |
со сталью. |
|
|
|
|
|
10-2. |
ПРАВИЛА МОДЕЛИРОВАНИЯ |
|
|
|
УСТРОЙСТВ ИНДУКЦИОННОГО НАГРЕВА |
При |
моделировании |
устройств электротермии |
полагают |
обычно |
= |
= 1; |
= 1; тг= |
1. Тогда критерий |
подобия (10-6) и (10-7) приоб |
ретают вид: |
|
U^fP^idem; |
|
|
(10-14) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n2=/2/2 = idem. |
|
(10-15) |
|