Файл: Туровский Я. Техническая электродинамика.pdf

Т2о°с = 7-106 См/м, £ = 830-н1 180 1/м; для меди /fe = 100

1/м. Следовательно, при kd<}\, т. е. при толщине сталь­ ных листов, меньших d = 1/(0,83-=-1,18) ~ 1 м, имеем:

для меди

Я т д о п . с т < ( 1 6 2 - 1 9 4 ) - 1 0 5 ^ ,

где d — толщина листа в метрах.

Например, при d = 0,5 мм Я ш д о п С и < 453-10' ^ 5 - 1 0 ~ 4 = = 101 -102 А/м, Я т д о п . с т < ( 3 6 - 5 - 43).102 А/м.

К односторонним проницаемым (прозрачным) экра­ нам можно отнести приближенно стенки баков транс­ форматоров.

(В случае проницаемых экранов с двусторонним охлаждением, на которые с обеих сторон падает плоская волна (электростатические экраны, тонкие крышки трансформаторов и т. п.), единичные потери выражают­ ся (4-45). Следовательно, как и в предыдущем случае, наибольшая допустимая напряженность магнитного по­ ля на поверхности металла составит:

=20 000-102 А/м и Я т Д о п . с т < ( 1 5 ч - 1 1 ) / ( 5 - 1 0 - 4 ) = (300— 200) • 102 А/м.

Как можно видеть из сравнения обоих последних примеров, последний тип экрана значительно меньше подвергнут вероятности местного опасного превышения

425

температуры, чем экран, на который действует поле только с одной стороны. Это имеет подтверждение на практике, так как в таких именно условиях работает лист трансформаторной стали, расположенный в равно­

лизе (4-39) было установлено, что даже при малых тол­

не. Отсюда потери активной мощности в этой системе выражаются приближенно (4-32). При двустороннем охлаждении системы Я т д о п , А/м, можно определить, сле­ довательно, из (9-9), получая для соответствующих тол­ щин:

на практике. Все определенные выше допустимые зна­ чения напряженности магнитного поля имеют здесь пол­ ное применение. Следует, однако, помнить, что они от­

для нормальной составляющей, чем для тангенциальной (при переменных токах).

Если, например, шина с током расположена в углуб­ лении стального элемента в виде паза (рис. 5-20), наи­ большее значение тангенциальной составляющей маг­ нитного поля и наибольшая вероятность опасного пре­ вышения температуры будут на дне паза. Поток, прони­

Из сравнения обеих этих величин находим наиболь­ шее значение напряженности магнитного поля на по­ верхности дна паза

426

Это значение не должно превышать Нтлоп. В против­ ном случае следует применить экранирование, другой материал, охлаждение и тому подобные средства, умень­ шающие возможность местного перегрева.

В случае, когда шины проходят вблизи металличе­ ской плиты, с целью проверки возможности ее перегре­ ва можно использовать метод, приведенный в § 7-4.

В табл. 9-1 дано сопоставление допустимых магнит­ ных нагрузок конструктивных элементов с точки зрения возможности их местных опасных превышений темпера­ туры. Все значения следует рассматривать как ориенти­ ровочные. В соответствующих формулах толщину d сле­ дует подставить в метрах. Таблица 9-1 может служить также для экспериментальной проверки возможных местных опасных превышений температуры на основа­ нии термометрического метода измерения единичных

9-2. МЕТОДЫ ПРЕДОТВРАЩЕНИЯ МЕСТНЫХ ОПАСНЫХ ПРЕВЫШЕНИИ ТЕМПЕРАТУРЫ

Местные опасные превышения температуры можно ис­ ключить или уменьшить двумя способами. К первой группе принадлежат обсужденные выше методы, на­ правленные на ослабление поля на поверхности тел с по­ мощью магнитных или электромагнитных экранов (гл.4), прорезей (§ 6-4) и т. п., а также уменьшение потерь мощности путем применения немагнитных металлов. Тепловые эффекты в связи с местной концентрацией по­ терь мощности можно уменьшить путем соответствующе­

[Л. 1-28]. Если амплитуда тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля на поверхности иссле­ дуемого элемента превысит допустимые значения, при­

427

Т а б л и ц а 9-1

Допустимые (критические) значения тангенциальной составляющей напряженности магнитного поля на поверхности металлических плит с точки зрения местного превышения температуры [Л. 1-28]

Продолжение табл. 9-f

* d — в метрах.