Файл: Орлов В.С. Проектирование и анализ разработки нефтяных месторождений при режимах вытеснения нефти водой.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 206
Скачиваний: 0
в) Объем трубки тока (площадь фигуры, |
ограниченную линия |
||||
ми тока, изобарой и нагнетательной |
г а л е р е е й ) : |
|
|
||
Ѵпіп — Ѵіп-І, п + — |
(<*>,„„ + |
Ш „ і _ і , |
п) (Sm„ |
— 5,„_|, |
„). |
Определение показателей |
разработки |
начинается с |
нахождения |
вспомогательных зависимостей, характеризующи х процесс вытес
нения. При заданны х |
в |
расчете |
кривых |
фазовых проницаемостей |
и величинах вязкости |
нефти и |
воды |
определяется следующее . |
|
1. Д о л я воды в потоке |
жидкости: |
|
1
|
|
|
|
|
|
|
|
Тв |
|
1 + Ѵ-оУ (Р) |
' |
|
|
|
|
|
||
где |
\|) (р) =Fn/FTt; |
|
F„, |
FB |
— соответственно |
фазовые |
проницаемости |
|||||||||||
для нефти и воды, задаютс я в таблицах . |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
2. |
Функция |
распределения |
насыщенности: |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
& |
= |
- |
j - |
= |
|
|
(Р) |
If |
<Р)]а- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
dp |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3. |
Функция |
сопротивления: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
f |
E ( P ) |
|
^B + HoFii.' . |
|
|
|
|
|||||
|
4. |
Насыщенность |
на |
фронте вытеснения Р ф |
равна |
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
/ Ы |
= |
( РФ — Рп) Ф (РФ)> |
|
|
|
|
||||||
р„ — насыщенность погребенной |
водой. |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
Д а л е е |
расчет |
показателей |
вытеснения |
может |
проводиться с и н |
||||||||||||
тервалом |
по |
объему |
закачанной |
воды |
в |
трубку |
Ѵ з а к і |
либо с |
||||||||||
интервалом во |
времени At. |
При |
этом расчеты |
з а п р о г р а м м и р о в а н ы |
||||||||||||||
и ведутся |
с использованием |
Э Ц В М . |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
Д л я к а ж д о й |
трубки тока |
определяется |
объем закачанной в о д ы |
||||||||||||||
Ѵ*а к |
(. |
на |
момент прорыва |
ее в скважин у |
из |
уравнения |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ф( Р Ф) |
|
|
|
|
|
|
|
где |
Ѵтахі |
— полный объем |
і-той |
трубки |
тока; |
|
V] |
— ч а с т ь объема |
||||||||||
трубки, з а н я т а я |
первоначальной |
водо-нефтяной |
зоной; |
m — пори |
||||||||||||||
стость. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Положени е |
скачка |
насыщенности |
рассчитывается по |
ф о р м у л а м |
|||||||||||||
|
|
|
Ѵск* = |
Ѵ; + |
- і |
- Ф (рФ ) Ѵзак і ПРИ |
Узак I < |
Как t |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
ѴСКІ = |
Ѵ ш а |
х |
при |
У , а к |
> |
V* |
i |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зак |
|
|
|
249'
В р е мя прорыва Т* по каждой трубке тока определяется по зависимости:
у *
где Уі(Ѵзамі)—полное |
|
фильтрационное |
сопротивление |
трубки |
||||||||||||||
тока. Получается путем сложения |
|
фильтрационных |
сопротивлений |
|||||||||||||||
ее зон (пп, а, б, в), |
рассчитанных следующим |
образом . |
|
|
||||||||||||||
а) |
Фильтрационное |
сопротивление |
в зоне |
от линии |
нагнетания |
|||||||||||||
до начального |
положения В Н К : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
„ С У |
\ —. |
1 |
' |
ѵ ^во д |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
вод |
|
|
|
|
|
|
|
||||
б) |
Фильтрационное |
сопротивление |
в зоне |
от |
начального поло |
|||||||||||||
ж е н и я |
В Н К до |
прискважинной |
|
области |
радиуса |
R |
(R — радиус |
|||||||||||
цилиндрической |
области, внутри |
которой |
течение |
|
можно |
считать |
||||||||||||
радиальным ) : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Уі(fзак,) |
= |
f* |
. |
nZtF |
... |
|
|
|
|
(X. 15) |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
'о |
|
[Щ (Ѵі)Г- Fx (P) |
|
|
|
|
|
|||
в) |
Фильтрационное |
сопротивление |
в |
прискважинной |
области |
|||||||||||||
течения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У і ^ 3 ™ ') = |
|
^ ( р ) а Л І П |
~7Г' |
|
|
|
|
|
|||||
•где h — мощность |
пропластка; |
а — угол |
межд у |
|
направлениями |
|||||||||||||
радиусов, ограничивающих |
рассматриваему ю трубку |
в |
присква |
|||||||||||||||
ж и н н о й |
области; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
= — 17-' і== |
+ ]' ^/-' + 2 |
• • • |
|
|
|
|
! |
|
|||||||||
|
= J ? i ü L , L = N,--\ + NJf |
+ 1, Nj-i + Nn |
+2 . . .Nj I |
|||||||||||||||
д л я областей |
течения |
соответственно |
от первой |
и второй |
нагнета |
|||||||||||||
тельных |
галерей до стягивающего |
ряда скважин . |
|
|
|
|
|
|||||||||||
В |
формуле |
|
(Х.15) |
зависимость |
межд у Vi, |
р |
и |
Ѵ з а к ,• |
опреде |
|||||||||
л я е т с я соотношениями: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
р = |
const = p m a x |
при Vt < |
V\; |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
•, = !'; + — ф(Р)ѵзакі |
|
при У;<Ѵ;. |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
m |
при У с к , < Vi < Ѵ„ |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
P = |
const = р п |
|
|
|
|
|
250
Н а с ы щ е н н о с ть на стенке |
с к в а ж и н ы |
р С і |
|
определяется |
из |
фор |
||||||
мулы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ч |
|
max |
Vi |
tn при |
Ѵ з |
|
к i |
^ |
|
|
|
ф |
(Pc/) = |
— г . |
|
а |
> Ѵ м к ., |
|
|
|||||
|
|
|
^зак i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а по зависимостям Ф (р) и |
/ (р) |
находится |
|
д о л я |
воды |
/ (р С г) в |
||||||
дебите трубки. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Мгновенные |
дебиты |
жидкости, |
нефти и |
воды |
р а с с ч и т ы в а ю т с |
|||||||
по следующим |
ф о р м у л а м : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
?жі |
= |
8,64 - * |
£ > |
— |
|
; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ив |
№ (Узок) ? |
|
|
|
|
|
||
индекс g относится к t\ |
моменту . времени . |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Накопленный |
объем |
нефти, извлеченной |
из трубки, находится |
|||||||||
как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VH/6 = J |
" [ 1 - / ( Р С І ) ^ , . К / . |
|
|
|
|||||||
|
|
|
о |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С у м м и р у я значения |
qni, |
q„, qB, |
Ѵи, Ѵзак |
по |
всем |
т р у б к а м |
тока, |
|||||
простирающимся по спектру течения, а затем |
и |
по прослоям, |
полу |
чают необходимые показатели разработки д л я пласта в целом.
Методика |
расчетов |
обводнения |
неоднородных |
пластов |
||
до прорыва |
и после |
него |
по |
схеме |
криволинейной |
галереи |
{метод Ковалева |
В. |
С, Сургучева М. Л. |
— |
|||
|
Гипровостокнефть, |
ВНИИнефть) |
|
|||
В работах [101], [161] предложен оригинальный |
метод расче |
|||||
тов дебитов до |
прорыва |
и после него, основанный |
на преобразо |
вании сложного фильтрационного потока в системе с к в а ж и н в
простой линейный поток к эквивалентной криволинейной |
галерее. |
||||||||||||
Предварительно |
для |
одножидкостной |
системы |
на |
электроин |
||||||||
теграторе строится поле линий токов в системе скважин . |
З а т е м |
||||||||||||
спектр |
линий токов преобразуется |
в |
распределение |
трубок |
тока |
||||||||
по приведенной |
длине . Д л я |
этого |
фактические |
микропотоки |
пере |
||||||||
менной |
ширины |
заменяются |
микропотоками |
постоянной |
ширины |
||||||||
и длиной, равной отношению п л о щ а д и микропотока |
к его |
ширине |
|||||||||||
на контуре питания. Общий поток |
к с к в а ж и н а м делится |
на |
конту |
||||||||||
ре питания на п микропотоков равной ширины а/я |
(а — половина |
||||||||||||
расстояния м е ж д у |
скважинами) . ' |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Принимается, |
что приведенная |
длина |
микропотока |
пропорцио |
|||||||||
нальна средней скорости потока. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Р а с п о л о ж и в |
все |
микропотоки в |
порядке уменьшения |
(увеличе |
|||||||||
ния) приведенной |
длины, получают |
криволинейную |
галерею — |
||||||||||
интегральное распределение потоков по приведенной |
длине. |
М о ж |
|||||||||||
но найти аналитическое |
в ы р а ж е н и е |
этой |
функции. |
|
|
|
|
251
З а т е м |
поток |
в систему |
с к в а ж и н |
рассматривается |
как поток в |
||||||||
криволинейную |
галерею. |
|
|
|
|
|
|
dF (/) составляет |
|||||
Р а с х о д жидкости |
в микропотоке |
шириной |
|||||||||||
|
|
|
|
dq |
— |
dF (l) k |
Ар |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Полный ж е |
расход |
в |
снстемѵ |
с к в а ж и н |
определяется |
следую |
|||||||
щим |
соотношением- |
|
|
|
akAp |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
q--= |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
Ц j L d F |
(О |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
it |
|
|
|
|
|
|
где L i , L * — минимальная |
и м а к с и м а л ь н а я |
длина |
линий токов |
||||||||||
(микропотоков) |
криволинейной |
галереи. |
|
|
|
|
|||||||
Д о |
момента |
времени |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
t _ |
|
U |
_ |
Цу. |
|
|
|
|
|
|
|
|
. 1 |
|
Vi |
kAp |
|
|
|
|
||
дебит жидкости равен дебиту нефти. |
|
|
|
|
|
||||||||
Д о |
прорыва |
жидкости |
по |
|
L ( |
накопленная |
добыча |
жидкости |
|||||
(нефти) |
будет |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0L?
Фн.безв — <7^і — Tj;
j LdF (О
Охват вытеснением за безводный период составит
|
, о |
Q H. б. е' —з в |
L ' |
j |
LdF (I) |
П о с ле обводнения микропотока длиной L a приток воды в сква жины (криволинейную галерею) составит
а -Л Г d F { l )
L
а приток нефти
где
A — akAp
252
О б в о д н е н н о с ть |
продукции |
равна |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
dF (/) |
|
|
|
|
|
<7в |
|
и |
|
- И |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
<?н + <?в |
Г |
dF(l) |
|
С |
dF(ll |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
+ 1 |
|
Д о л я нефти |
в потоке жидкости |
составит |
|
|
||||
Коэффициент охвата заводнением равен сумме |
||||||||
|
|
Н о х в |
ѵ |
-Г |
ѵ |
• |
|
|
|
|
|
' з а л |
' з а л |
|
|
||
О б ъ е м полностью заводненных микропотоков будет |
||||||||
|
|
= vF |
(La) |
|
+ |
0 dF |
(/); |
|
V2 — объем |
вторгшейся |
воды |
по |
трубкам, по которым посту |
||||
пает еще нефть, равен суммарной |
добыче нефти |
2 Q „ ; |
||||||
|
|
|
QB = |
QJal |
|
|
|
|
|
|
|
Q J Lx + |
l |
|
|
||
т о г д а |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
F(La) |
j " |
L„dF{t)+L\ |
dF(l) |
|||
|
|
j" |
||||||
|
j |
LdF(l) |
|
|
|
|
|
|
Если пласт неоднороден по проницаемости, пористости, нефтенасыщенности и коэффициенту вытеснения, то содержание нефти в добываемой продукции будет:
— + 7, ] dF (/)
е/
(О
i t Коэффициент охвата пласта заводнением:
ft |
_ i l |
I |
i i |
|
СР"Ъф.СР |
|
^ с р ^ э ф . с р |
253