ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 236
Скачиваний: 2
где hoi и |
ho2— располагаемые |
перепады тепла соответственно на на |
|
правляющих и рабочих лопатках по основной адиабате А\Аи, |
кДж/кг. |
||
Так |
как на направляющих |
лопатках имеются потери |
тепла hc, |
то фактически располагаемый тепловой перепад на рабочих лопатках будет не hQ2', a h02. Отношение перепада тепла, срабатываемого на ра бочих лопатках, к располагаемому перепаду тепла всей ступени, назы
вается степенью реактивности и обозначается |
буквой р, т. е. |
Л0 2 /Л0 = Р. |
(1-41) |
или |
|
Кг = ?К- |
|
На лопатках с любой степенью реактивности (рис. 1-13, в). Сов ременные паровые турбины активного типа строятся с некоторой реак тивностью на рабочих лопатках. Реактивность на лопатках ступеней является не постоянной, а постепенно увеличивается на каждой пос ледующей ступени. При тепловом расчете турбины реактивность при нимается с таким расчетом, чтобы проточная часть ее была плавно изменяющейся от ступени к ступени. На первых ступенях турбины реактивность принимается в пределах (6 Ч- 15)% от располагаемого теплового перепада ступени. В последних 2—3 ступенях современных
турбин |
большой единичной мощности реактивность достигает (30 ч- |
Ч- 50)%. |
|
На |
направляющих лопатках срабатывается тепловой перепад |
hoi — h— ht и давление снижается от pi0 до р±. Паровой поток по выходе с направляющих лопаток с абсолютной скоростью с± и углом накло на СЦ поступает в каналы рабочих лопаток.
Скорость пара по выходе из направляющих лопаток |
|
сх = уси = 44,7Ф У V = 44,7<р>Л (1-р)Ао • |
(1-42) |
Скорость потока wt и угол ^ определяются из треугольников ско ростей или аналитически по (1-33) и (1-34).
На рабочих лопатках ступени происходит дальнейшее расширение пара с соответствующим приращением скорости и понижением дав ления от pi до р20.
Располагаемая энергия 1 кг пара на рабочих лопатках склады вается из кинетической энергии потока при поступлении на рабочие
лопатки [ / (2 • 103)] и теплового перепада |
h02, |
т. е. |
w\ I 2000 = w\ I 2000 + |
h02, |
(1-43) |
где w2i — относительная теоретическая скорость потока в выходном сечении рабочих лопаток без учета потерь на лопатках.
Из (1-43) находим скорость пара:
w2t = 44,7 У w\ I 2000 + V |
(1-44) |
Действительная относительная скорость пара по выходе с лопаток, т. е. скорость с учетом потери энергии в каналах лопаток,
29
|
Скорость |
с2 и |
угол а 2 |
определяются из выходного |
треугольника |
|||||||||||||||
скоростей, построенного по скорости w2, |
углу |
|32 и окружной |
скорос |
|||||||||||||||||
ти |
и. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для |
|
лопаток |
реактивной ступени |
часто |
|
принимают |
a t = |
|32 |
и |
||||||||||
а 2 |
= Р4 |
(рис. 1-14). |
на |
рабочих |
лопатках |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Тепловые |
потери |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Ал ={w\t |
— a£ )/2000 = |
(1 — ф2) ш*, / 2000 = |
(1/ф2 |
— 1) w\ I 2000 = |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
= ( 1 - ф 2 ) ( ^ / 2 0 0 0 |
+ /г0 2 ), |
|
|
|
|
(1-46) |
|||||||||
|
Тепловые потери с выходной |
скоростью |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
К = |
4 |
I 2000 |
|
|
|
|
|
|
(1-47) |
|||
|
Тепловые процессы на лопатках с различной реактивностью на |
|||||||||||||||||||
ступенях |
в i—s-диаграмме |
(см. рис. 1-13, б, в) |
строятся |
|
следующим |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
образом. |
Из |
точек |
Л 1 0 , ха |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рактеризующих |
|
начальные |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
состояния |
пара |
с параметра |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ми pi0 |
и Т 1 0 , |
проводится |
ади |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
абата до пересечения с изоба |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рой конечного |
давления |
р 2 0 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(за |
рабочими |
|
лопатками). |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Перепады тепла определяются |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
отрезками |
А10Ац |
|
и |
срабаты |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ваются |
в |
|
сопловых |
кана |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
лах. Точки А и |
|
показывают |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
состояния |
пара |
|
за |
соплами |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
без учета |
потерь |
|
на |
послед |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
них. При учете потерь состо |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
яния |
|
пара |
за |
|
направляю |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щими |
|
лопатками |
будут |
оп |
|||||
Рис. |
1-14. |
Изменение |
скорости |
пара |
ределяться точками |
At; |
по |
|||||||||||||
тери |
энергии |
на |
|
направляю |
||||||||||||||||
на рабочих |
лопатках |
реактивной |
сту |
щих лопатках /гс: |
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
пени: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а) схема потока пара на лопатках; б) тре |
Ас = |
(1 — Ф 2 ) {hol |
+ cl /2000) , |
|||||||||||||||||
|
|
|
угольники скоростей |
|
|
|
uc = ( l - < P 2 ) V
В первом случае используется тепловая энергия пара по выходе с рабочих лопаток предшествующих ступеней, во втором случае она не используется.
В точках Ai пар, обладающий относительной скоростью wu имеет кинетическую энергию w\l (2 • 103) кДж/кг. Откладывая эти величины точек Ai в виде отрезков AiA\, в точках А\ найдем фиктивные сос-
30
тояния пара перед рабочими лопатками, определяемые так называе мыми параметрами торможения. Если потоки пара, обладающие
скоростями wit при состояниях пара, определяемых точками Аи |
адиа |
батически затормозить до нулевой скорости, то параметры пара |
воз |
растут до состояний, определяемых точками А\. Располагаемые |
энер |
гии пара на рабочих лопатках в тепловых единицах определяются от
резками А\А2{ |
(см. рис. 1-13, б, в). |
|
|
Следует иметь в виду, |
что адиабата AxA2t |
несколько больше от |
|
резка Л1,Л1 / ( |
но разница |
незначительна. |
|
Глава 1-3.
ПОТЕРИ В СТУПЕНЯХ ТУРБИНЫ, И Х К. П. Д . И Р А З М Е Р Ы Л О П А Т О К
§ 1-8. Классификация потерь
Все потери, возникающие в действительной турбине, можно раз
делить на две |
группы: |
|
1) потери внутренние, |
т. е. непосредственно влияющие на изме |
|
нение состояния |
рабочего тела при его расширении в турбине; |
2) потери внешние, т. е. не влияющие на изменение состояния па ра при его расширении в турбине.
К первой группе можно отнести потери: в клапанах; в соплах; на рабочих лопатках; с выходной скоростью; на трение диска и вентиля цию; через внутренние зазоры; от влажности пара; в выхлопном пат рубке.
Ко второй группе относятся потери: механические; от утечек пара через концевые уплотнения вала.
§ 1-9. Внутренние потери
Потери в клапанах. Пар, поступающий в турбину, должен пройти через запорные и регулирующие органы, установленные перед тур биной: главный стопорный и регулирующие клапаны. Эти клапаны относятся непосредственно к турбине и составляют одну из ее кон структивных частей. Таким образом, состояние свежего пара перед турбиной характеризуется состоянием его перед стопорным клапаном. Протекание пара через стопорный и регулирующие клапаны сопро вождается потерями давления, т. е. связано с дросселированием (мятием) пара. Можно принять, что при дросселировании пара его тепло содержание до и после дросселирования не изменяется, т. е. i0= const.
Вследствие начального дросселирования располагаемый теплоперепад в турбине уменьшается, т. е. появляются потери тепла от дроссе лирования: Д Я К = #о—АЯв.п (рис. 1-15).
В турбинах среднего давления величина потери от дросселирова ния при полностью открытых клапанах может составить до 5 % давления свежего пара. В современных паровых турбинах в связи с примене-
31
нием хорошо обтекаемых форм регулирующих клапанов удается умень шить потери давления до 3% от р 0 и ниже. При расчетах рекомендует ся принимать потери давления от дросселирования в пределах
Дрк = (0,03 ~ 0,05) р0 . |
(1-48) |
Потери в соплах. Потери кинетической энергии в соплах возни
кают при обтекании |
профилей |
за счет потерь при поступлении |
рабо |
||||||||||||||
|
|
|
|
чего |
тела |
в |
сопла, |
трения |
час |
||||||||
|
|
|
|
тиц о стенки сопел и относитель |
|||||||||||||
|
|
|
|
но |
друг |
друга, |
поворота |
струи, |
|||||||||
|
|
|
|
нарастания |
|
пограничного |
|
слоя, |
|||||||||
|
|
|
|
вихревых движений |
в |
|
кромочном |
||||||||||
|
|
|
|
следе за соплами |
(кромочные |
поте |
|||||||||||
|
|
|
|
ри), |
концевых |
|
потерь у |
торцовых |
|||||||||
|
|
|
|
стенок |
и т. д. |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Потери |
|
скорости |
|
истечения |
||||||||
|
|
|
|
учитываются |
|
скоростным |
коэффи |
||||||||||
|
|
|
|
циентом ф. |
Величина |
ф, |
как по |
||||||||||
|
|
|
|
казали |
опыты, в основном |
зависит |
|||||||||||
|
|
|
|
от |
размеров |
|
|
соплового |
канала |
||||||||
|
|
|
|
(длины, |
высоты и радиуса |
кривиз |
|||||||||||
|
|
|
|
ны), |
состояния |
поверхности |
сте |
||||||||||
|
|
|
|
нок |
сопла |
и |
скорости |
рабочего |
|||||||||
|
|
|
|
тела, |
|
от |
формы |
канала |
и т. д. |
||||||||
|
|
|
|
Скоростной коэффициент |
ф сильно |
||||||||||||
|
|
|
|
зависит от высоты сопел: с умень |
|||||||||||||
|
|
|
|
шением высоты он резко снижа |
|||||||||||||
|
|
|
|
ется. |
|
Коэффициент |
ф |
можно |
|||||||||
|
|
|
|
принимать |
|
при |
грубо |
|
отлитых |
||||||||
|
|
|
|
соплах |
|
в |
пределах |
0,93 |
ч- |
0,94, |
|||||||
|
|
|
|
при тщательно отлитых и обра |
|||||||||||||
|
|
|
|
ботанных |
|
соплах — 0,95 |
— 0,96 |
||||||||||
|
|
|
|
и |
при |
|
тщательно |
фрезерованных |
|||||||||
|
|
|
|
соплах — 0,96 |
~ |
0,975. |
До насто |
||||||||||
|
|
|
|
ящего |
времени |
нет |
вполне надеж |
||||||||||
|
|
|
|
ных данных |
о |
влиянии |
на ф ряда |
||||||||||
|
|
|
|
факторов, |
как-то: |
малых |
скорос |
||||||||||
|
|
|
|
тей (ниже 200 м/с), больших ско |
|||||||||||||
|
|
|
|
ростей |
(выше |
1000 |
м/с), |
состояния |
|||||||||
|
|
|
|
пара и т. |
д. |
Для |
оценки |
ф при |
|||||||||
Рис. 1-15. Тепловые |
потери |
при |
расчете |
сопел |
рекомендуется |
гра |
|||||||||||
входе в турбину, на ее ступенях |
и |
фик, |
приведенный |
на |
|
рис. |
1-16. |
||||||||||
выхлопном патрубке |
|
|
В |
расширяющихся |
соплах |
коэф |
|||||||||||
|
|
|
|
фициент |
ф |
зависит |
также от ус |
||||||||||
|
|
|
|
ловий |
|
расширения |
|
пара. |
При |
||||||||
противодавлениях |
выше |
расчетного |
в |
|
случае |
появления |
скачка |
||||||||||
уплотнения коэффициент ф уменьшается, что приводит |
к |
увеличению |
потерь. При расчете сопла в этом случае следует принимать более низ кое значение ф.
32