ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 10.04.2024
Просмотров: 214
Скачиваний: 1
где у 1 — расстояние от края эмиттерной полоски (у |
= 0) в направ |
|
лении к ее центру, на котором плотность тока / |
в е =- 2,73 |
раза |
меньше плотности тока / (0) у края этой полоски. |
|
|
Определение значения UKH (вч) при различных |
токах на |
дан |
ной частоте позволяет построить кривую высокочастотного насы щения, примерный ход которой представлен на рис. 9.11. Это может быть выполнено, например, в схеме конкретного усилителя мощ ности, работающего в классе В или С. Для сравнения на рис. 9.11 представлены выходные характеристики транзистора в статических условиях.
На основании работ [165, 176] рост напряжения насыщения при больших плотностях тока на высокой частоте из-за явлений, связанных с концентрацией тока, соответствует ухудшению уси лительных свойств транзистора в режимах, близких к режиму на
сыщения. Это |
проявляется в резком спаде предельной |
частоты |
|
/г и одновременном росте значения Г(,СК, |
т. е. фактически |
приводит |
|
к уменьшению |
величины Кр и Рвых при |
заданной входной мощно |
сти. Таким образом, необходимо иметь в виду, что усилительные свойства транзистора в области слева от кривой высокочастотного насыщения значительно ухудшаются (особенно в том случае, когда транзистор работает в режиме класса В или С на частотах, приб лижающихся к /V). В этом заключается основной смысл кривой насыщения на высокой частоте. Положение этой кривой изменяется с частотой; в работе [194] показано, например, что значение высо кочастотного сопротивления насыщения в условиях большого сиг нала увеличивается в 2 раза в диапазоне частот от 40 до 200 МГц.
Поскольку построение кривой насыщения на высокой частоте
практически осуществить трудно, для оценки спада |
усилитель |
ных свойств транзистора при напряжениях, близких |
к (7К Н (вч), |
можно выполнить более простые измерения критического тока кол лектора / к р при различных напряжениях UKg. Критический ток коллектора на высокой частоте был определен ранее как ток, при котором значение | В | падает в ] / 2 раз по сравнению со своим мак симальным значением (т. е., вообще говоря, выбран довольно ус
ловно). В области малых напряжений величина |
/ к |
р уменьшается |
именно из-за того, |
что транзистор |
|
попадает при этом в режим вы |
||
сокочастотного насыщения. Выпол |
||
нив указанные |
измерения / к р на |
|
|
|
фиксированной |
частоте |
для |
раз |
||
|
|
|
личных значений |
UKa, можно |
по- |
|||
|
|
|
Рис. 9.11. Рабочая |
область |
усилите |
|||
|
|
|
ля |
большого сигнала: |
|
|
||
|
|
. |
/ — |
кривая высокочастотного |
насыщения |
|||
UK3H 1/кн(8ч) |
Ек |
- ^ . |
д л я |
частоты I; 2 — кривая |
насыщения |
|||
и к з |
д л я |
статических |
условий. |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
260
строить так называемую линию критического режима, ход кото рой аналогичен линии высокочастотного насыщения, а наклон ее в области малых напряжений соответствует некоторому"характеристйческому сопротивлению г н а с о (по терминологии автора [165]). Хотя значение г н а с о не совпадает с фактическим значением сопро тивления насыщения на высокой частоте, поскольку их оценка проводится при разных условиях, между ними существует оче видная корреляция.
Из рассмотрения соотношения (9.26) становится очевидной важная роль UKH (вч) как параметра,определяющего уровень выход
ной |
мощности |
Р в ы х . |
Ясно, |
например, |
что особенно большое влия |
|
ние |
будет оказывать |
величина |
UKn |
(вч) на выходную мощность |
||
транзисторов, |
работающих |
при |
малом напряжении питания Е к . |
В связи с этим нецелесообразно использовать транзисторы с боль шими значениями пробивного напряжения для низковольтных передающих устройств, работающих на высокой частоте, поскольку такие транзисторы изготавливаются на высокоомном кремнии и, следовательно, имеют большие значения (Ук н (вч).
Коэффициент полезного действия. Полный коэффициент по лезного действия усилительного транзисторного каскада опреде ляется как
|
|
|
|
ті = |
^ — 1 0 0 % , |
|
|
(9.28) |
|||
где |
Р п о |
т р — мощность, |
потребляемая |
от коллекторного |
источника; |
||||||
|
|
^потр = Ек |
/о = |
Рвых ~Ь Рк расе» |
|
( |
9-29) |
||||
где |
/ 0 — постоянная |
составляющая |
тока |
коллектора. |
|
|
|
||||
|
Если усилительный каскад имеет |
достаточно высокое |
значение |
||||||||
КР, |
ПОЛНЫЙ К . П. Д . |
близок |
к к. п. д. по коллекторной |
цепи: |
|||||||
|
|
|
Лк==(Лшх/Ліотр)100%. |
|
(9.30) |
||||||
|
Как видно из приведенных соотношений, к. п. д. определяется |
||||||||||
как параметрами самого транзистора, в частности, Р к р а с с |
и UKU |
(вч), |
|||||||||
так |
и параметрами |
схемы, |
и является, таким образом, |
энергети |
|||||||
ческой характеристикой всего каскада. К параметрам, |
характери |
||||||||||
зующим |
используемую |
схему, |
относятся, |
например, |
такие, |
как |
g 1 — отношение амплитуды первой гармоники к величине постоян ной составляющей тока коллектора, а также коэффициент исполь
зования |
транзистора по |
напряжению %о = UmK/EK, |
где U m K — |
|
амплитуда переменного напряжения на коллекторе. |
|
|
||
Поскольку энергетические соображения очень важны для |
||||
устройств, в которых применяются мощные СВЧ транзисторы |
(под |
|||
робное |
объяснение этого |
приведено в [165]), целесообразно |
иметь |
|
к. п. д. |
по возможности |
более высоким. В связи с этим наиболее |
часто используют режимы |
класса В или |
С (с углом отсечки в диа |
|
пазоне 70—90°), в которых реализуются |
наибольшие значения ве |
||
личины g v Величина |
%0 ограничена кривой высокочастотного на |
||
сыщения, поскольку |
0тк |
= Е к — UKn (вч). |
261
9.3. Технологические особенности производства СВЧ транзисторов
Необходимость сочетания таких противоречивых требований, как высо кая рабочая частота и большой уровень мощности (при условии устойчивости по отношению ко вторичному пробою) при изготовлении мощных СВЧ тран зисторов приводит к тому, что при разработке и промышленном производстве каждого конкретного прибора данного класса приходится решать целый ряд сложных технологических задачу,
1.Создание прецизионных фотошаблонов.
2.Выращивание эпитаксиальных пленок кремния с необходимыми параметрами.
3.Разработка воспроизводимой технологии диффузионно-окислитель
ных процессов с учетом малой глубины залегания р-п переходов.
/ * 4. Выбор материала и методики создания омических контактов, а также ^стабилизирующих эмиттерных сопротивлений.
5. Разработка технологии многократной прецизионной фотолитогра фии двуокиси кремния S i 0 2 и различных металлических пленок.
Что касается малосигнальных СВЧ транзисторов, то основные усилия |При разработке технологии их производства направлены на осуществление высокоточных процессов диффузионного легирования, чтобы создать исклю чительно мелкие р-п переходы с резкими градиентами концентраций. Не сомненно, остаются проблемы, связанные с фотолитографической обработкой и созданием омических контактов.
Создание фотошаблонов (фотомасок) для получения окон необходимой конфигурации в окисной пленке и заданного рисунка металлизации является конечным этапом разработки топологии транзистора.
При разработке СВЧ транзисторов к фотошаблонам предъявляются гораздо более жесткие требования, что связано с исключительно малыми раз мерами отдельных элементов и межэлементных расстояний. Так, в случае СВЧ транзисторов, рассчитанных для работы в диапазоне частот 400—500 МГц при уровне колебательной мощности 5—15 Вт минимальные значения меж элементных расстояний составляют 2,5—3 мкм (например, от границы кон тактного окна в эмиттере или базе до границы эмиттерного перехода).
Если же рабочие частоты лежат в диапазоне 1—3 ГГц, минимальные зазоры могут составлять 1 —1,5 мкм. Обычно для создания структуры СВЧ транзистора используется пять-шесть различных фотошаблонов, например: охранное кольцо; база; эмиттер; контактная область базы; контактная об ласть эмиттера; металлизация.
В зависимости от специфики того или иного типа транзистора некоторые из перечисленных выше фотошаблонов могут отсутствовать, зато возможны другие (р+-область, стабилизирующие сопротивления и т. д.).
Как и для обычных пленарных транзисторов, изготовление фотомасок осуществляется в два этапа: сначала получают исходные фотошаблоны («фо тооригиналы»), а затем с помощью контактной печати рабочие.
Д л я изготовления фотооригиналов используются объективы с разрешаю щей способностью 800—1000 линий/мм. При этом разрешающая способность фотопластин должна быть еще выше (обычно она составляет 1800—2000 ли ний/мм). Весьма перспективным методом представляется перенесение изобра жения при изготовлении фотооригиналов с помощью луча лазера.
Величина допусков при изготовлении фотооригиналов зависит от раз меров самых маленьких элементов топологии транзисторной структуры. Например, если эти размеры составляют 8—10 мкм, то достаточно иметь допуск ± 0 , 5 мкм. При размерах 2—3 мкм требования к допускам гораздо жестче: ± 0 , 2 мкм. Неровность края в первом случае не должна превышать 0,5 мкм, во втором — 0,1 мкм.
Существует еще целый ря д требований, предъявляемых к исходным фотошаблонам: отсутствие вуали, большая контрастность изображения (т. е. резкость границы между прозрачными и непрозрачными областями),
262
максимальная плотность темных полей, минимальный процент бракованных элементов (2—3%) и т. д.
Рабочие фотошаблоны получают на оптических стеклах, на поверхность которых производится напыление хрома толщиной 0,3—0,4 мкм, а затем перенесение рисунка с фотооригиналов методом фотолитографии. Основные требования, предъявляемые к фотооригиналам, естественно, распространя ются и на рабочие фотомаски. Трудности при изготовлении рабочих фотома сок обычно возникают или из-за недостаточного качества напыляемого хрома (пористость, плохая адгезия) или из-за технологических нарушений при кон тактной печати, в результате чего может нарушиться совмещение элементов по площади пластины (или даже в пределах одной структуры).
Следующим важным вопросом, который приходится решать при разраработке СВЧ транзисторов, является выбор правильного номинала удель ного сопротивления и толщины эпитаксиалышх пленок, а также методики получения и контроля этих пленок.
Как было показано ранее, параметры эпитаксиалышх пленок опре деляют целый ряд очень важных электрофизических характеристик транзис
тора: критический ток коллектора / к р , |
емкость С к |
и напряжение пробоя пе |
рехода коллектор—база t / K g 0 , время |
задержки |
в коллекторной области |
=RKCK, напряжение насыщения на высокой частоте и т. д., а также ус
тойчивость по отношению ко вторичному пробою. Д л я данной топологии тран зистора величина критического тока коллектора (см. § 4.2) обратно пропор циональна величине удельного сопротивления кремния, и с этой точки зре ния необходимо выбирать материал с достаточно высокой исходной концент рацией примесей. С другой стороны, это может привести к тому, что не будет обеспечен заданный уровень пробивного напряжения или зарядная емкость коллекторного перехода окажется слишком завышенной. На рис. 9.12 приве дена типичная корреляция критического тока и емкости коллектора, полу ченная для СВЧ транзисторов типа КТ904 (3 Вт, 400 МГц) [195].
При выбранной геометрии транзистора и определенном характере диф
фузионных слоев измерение величины Ск |
может служить достаточно |
точной |
|||
оценкой удельного сопротивления эпитаксиальной пленки. |
|
||||
На |
рис. 9.13 |
представлена зависимость емкости |
коллекторного |
пере |
|
хода от напряжения |
UK для транзисторов |
КТ904 А, Б |
с двумя значениями |
||
удельного |
сопротивления эпитаксиальной |
пленки. |
|
|
Рис. 9.12. Корреляция емкости кол
лекторного |
перехода |
С к |
и |
критиче |
|
ского |
тока |
коллектора |
/ к р |
для раз |
|
ных |
значений удельного |
сопротивле |
|||
ния |
эпитаксиального |
слоя. |
|
Рис. 9.13. Зависимость емкости кол лекторного перехода С к от напряже ния UR для различных значений удельного сопротивления эпитакси ального слоя (/=5 МГц).
263