Файл: Жаров Г.Г. Судовые высокотемпературные газотурбинные установки.pdf
ВУЗ: Не указан
Категория: Не указан
Дисциплина: Не указана
Добавлен: 11.04.2024
Просмотров: 220
Скачиваний: 1
уменьшается по высоте лопатки от корня до периферии в 1,5— 2 раза.
Из анализа выражения для температуры стенки охлаждаемой
лопатки следует, |
что улучшения |
охлаждения |
можно достигнуть |
|
|
а |
Р |
|
|
путем увеличения |
отношения в |
" |
. Опытами |
установлено, что |
при относительном расходе охлаждающего воздуха 1—2% этот коэф фициент равен 0,3—0,4. Чтобы повысить его, необходимо увеличить расход воздуха, что крайне нежелательно с точки зрения экономич ности всей газотурбинной установки. Поэтому прибегают к другим способам его повышения. К ним относятся:
—• установка дефлектора внутрь полости охлаждения, позволя
ющая |
сократить |
проходное |
сечение |
и |
направить |
охлаждающий |
||
воздух |
в узкую |
щель между |
оболочкой |
лопатки |
и |
дефлектором; |
||
это обеспечивает |
при таком же расходе воздуха, |
как и в лопатке |
||||||
без дефлектора повышение |
скорости и тем самым |
увеличение коэф |
||||||
фициента теплоотдачи от |
стенки к |
воздуху; |
|
|
—увеличение внутреннего периметра лопатки путем его оребрения;
—впрыск жидкостей в поток воздуха, что увеличивает коэф фициент теплоотдачи.
Опыты [20] показали, что для рабочей лопатки с дефлектором и внутренним воздушным охлаждением можно снизить температуру
стенок |
на 150—200 К. |
При этом требуется приблизительно 2—39-6 |
||
воздуха |
при начальной |
температуре газа около 1273 К. С увеличе |
||
нием начальной температуры газа расход воздуха |
резко возрастает, |
|||
и при Тг — 1373 К использование таких лопаток |
становится |
неце |
||
лесообразным, так как затраты энергии на получение воздуха |
пре |
восходят выигрыш, получаемый от повышения начальной темпера туры газа.
§ 53. Температура по профилю охлаждаемой воздухом лопатки
сосевым выходом его
впроточную часть
Охлаждаемые воздухом лопатки с осевым вы ходом его в проточную часть нашли широкое применение в авиации и проектах судовых и стационарных установок. Воздух на охлажде ние поступает во внутреннюю часть дефлектора (см. рис. 31), из кото рого через специальные отверстия выходит в щель между оболочкой лопатки и дефлектором. Разделившись на два потока в щели: по спинке и корытцу, воздух, отобрав тепло от оболочки лопатки, выбрасывается в проточную часть. С целью определения необходи мого количества охлаждаемого воздуха для выдерживания допусти мой температуры стенки можно вести расчет по средним значениям начальных и граничных параметров. Если необходимо определить температурные напряжения по профилю такой лопатки, то при бегают к заданию средних значений на отдельных участках. Чем
больше таких участков, тем точнее расчет. Наибольшей точности можно достичь используя ЭВМ.
Расчет локальных значений параметров охлаждающей среды и коэффициентов теплоотдачи к охлаждающему воздуху на ЭВМ не прерывного действия путем непосредственного решения дифферен циального уравнения весьма прост, нагляден, малотрудоемок и не требует предварительного преобразования дифференциального урав нения в алгебраическое. Он удобен и для сравнительного анализа температурных полей в лопатке в зависимости от различных факто ров. Меняя начальные и граничные условия, можно получить в виде осциллограмм изменение параметров охлаждающей среды и темпе ратуры стенки в любой точке по профилю лопатки.
Локальные значения коэффициентов теплоотдачи по профилю охлаждаемой лопатки от газа к стенке можно рассчитать по методике [21 ]. Предполагается, что перетекание тепла по высоте лопатки и лу чистый теплообмен отсутствуют.
Для определения локальных значений параметров воздуха в за зоре охлаждения всю поверхность лопатки разобьем на две части: выпуклую и вогнутую и рассмотрим каждую в отдельности. Течение воздуха в канале описывается замкнутой системой уравнений. Для составления уравнения теплового баланса выделим один элемент канала охлаждения длиной dx, высотой I и шириной б. С внешней стороны элемент омывается газом; в зазоре протекает воздух, который нагревается на величину dt при прохождении по участку. Тогда уравнение теплового баланса для участка dx в дифференциальной форме при пренебрежении термическим сопротивлением стенки запи шем
|
|
dx ~~ |
3600GB cp B |
' |
^ Z Z , J > |
где tB |
— локальное |
значение |
температуры |
воздуха по каналу; |
|
ссг — локальное |
значение |
коэффициента теплоотдачи |
от газа |
||
ав |
к стенке; |
|
|
|
|
— локальное |
значение |
коэффициента |
теплоотдачи |
от стенки |
квоздуху;
/— высота лопатки (канала);
GB — расход воздуха через половину лопатки; с р в — теплоемкость воздуха.
Уравнение сплошности можно представить в виде
GB = yBwBFB,
где wB — локальное значение скорости охлаждающего воздуха в ка
FB |
нале охлаждения; |
|
|
— проходная площадь для воздуха в канале охлаждения; |
|||
ув |
— локальное значение |
удельного веса воздуха |
по каналу |
|
охлаждения. |
|
|
Критериальные уравнения теплоотдачи от стенки к воздуху пред |
|||
ставим |
в общей форме |
|
|
|
Nu |
= cRe". |
(230) |
В зависимости от условий течения воздуха по каналу критериаль ное уравнение на каждом участке будет свое. Поэтому по характеру течения охлаждающего воздуха весь профиль лопатки (ее выпуклую и вогнутую части) разбиваем на три зоны:
1) зона выхода охлаждающей круглой |
струи воздуха из дефлекто |
ра на экран (оболочку лопатки) в районе |
входной кромки; |
2)зона стабилизации потока на начальном участке щели;
3)зона стабилизированного течения воздуха в узком канале (щели).
В соответствии с § 38—40 критериальные уравнения имеют вид: Nu = 0,175Re°.7 (tf/d)-°.8 3 ;
Nu = / (Re; xld3); Nu = 0,0206Re0-8.
Основным из всех приведенных уравнений является уравнение теплового баланса. Дифференциальное уравнение такого типа ре шается сравнительно просто с помощью машин непрерывного дей ствия. Для этого приведем уравнение (229) к машинному виду и со ставим блок-схему. С целью получения более точного решения при проектировании подобных лопаток можно применить и ЭЦВМ.
Для приведения уравнения к машинному виду уравнение (229) запишем в виде
Л в = в |
с ^ 5 „ _ , в Ь |
( 2 3 1 ) |
dx |
|
|
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В= |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3600GD cp B ' |
|
|
|
|
|
|
В функциональной форме уравнение (231) примет вид |
|
||||||||
|
|
|
~г~ — В |
Д ( |
? М ' , ' \ |
|
, |
|
(232) |
|
где |
^ |
(х) = аг |
= аг + Ьхх + схх2 |
+ йлхй |
— коэффициент |
теплоот |
||||
|
|
дачи от газа |
к стенке, заданный |
в виде кривой третьего |
||||||
|
|
порядка; |
|
|
|
|
|
|
|
|
/) (t0) |
= аа = а2 |
-\- bJB - j - ы\ — коэффициент |
теплоотдачи |
от стенки |
||||||
|
|
к |
воздуху, |
заданный |
кривой |
второго порядка; |
||||
hit |
а) = «в (*r — to) = а3 + |
bstB |
-)- c3tl-\-d3tl |
|
— функция, |
заданная |
||||
|
|
кривой третьего порядка. |
|
|
|
|
||||
|
При подготовке решения на машине определяют максимальные |
|||||||||
значения функций в исследуемых интервалах |
и выбирают для них |
|||||||||
масштабы. Масштабные коэффициенты а, |
Ь, с |
при функциях затем |
уточняют так, чтобы избежать перегрузки отдельных блоков машины. В результате некоторых преобразований уравнение (232) приводится к машинному уравнению
<й_ _ в afi (х) bf2 (7в) |
(233) |
dx |
afSx) |
+ |
с^Ов)' |
Выбирая масштаб времени т, при учете возможностей машины, получаем рабочее машинное уравнение
— в |
/і U)h О'в) |
(234) |
где t; х; т — безразмерные |
величины. |
|
По машинному уравнению набираем блок-схему (рис. 112). Зада вая значения л-, получаем локальные значения температуры воздуха в канале. Кроме температур воздуха, на осциллограф можно вывести значения локальных коэффициентов теплоотдачи к воздуху. Меняя
Рис. |
112. |
Блок-схема |
расчета. |
|
|
|
|||
ну |
— |
начальные |
условия; |
фп |
— функциональный |
|
преобразователь; |
||
нб |
— |
нелинейный |
блок; |
бу — |
блок умножения; |
бд — |
блок |
деления; |
|
2 |
— блок |
суммирования; |
1/У |
— блок интегрирования; |
В, |
a, b — |
коэффициенты.
расход воздуха, зазор и начальные условия, можно получить измене
ние температуры воздуха и коэффициентов теплоотдачи |
от стенки |
к воздуху в зазоре охлаждения для разных условий (рис. |
113). Зная |
изменение температуры воздуха по каналу, легко определить локаль ные значения скоростей по каналу охлаждения.
Потери давления на входе и выходе и на трение оценивают по из вестным скоростям и коэффициентам сопротивления. Зная локальные значения температур газа и воздуха и коэффициентов теплоотдачи,
легко найти температуру стенки |
по |
простому уравнению |
с т — |
аг + |
ав " |
Результаты расчета температуры стенки по профилю охлаждаемой тонкостенной лопатки с профилем Т-2 представлены на рис. 114.